Дякуємо за відвідування Nature.com. Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращого досвіду ми рекомендуємо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми візуємо сайт без стилів та JavaScript.
4H-SIC був комерціалізований як матеріал для силових напівпровідникових пристроїв. Однак довгострокова надійність пристроїв 4H-SIC є перешкодою для їх широкого застосування, і найважливіша проблема надійності 4H-SIC пристроїв-біполярна деградація. Ця деградація викликана єдиним розломом укладання шоклі (1SSF) розповсюдження базальної площини у кристалах 4H-SIC. Тут ми пропонуємо метод придушення розширення 1SSF, імплантуючи протони на епітаксіальні вафлі 4H-SIC. Діоди PIN, виготовлені на вафлях з протонною імплантацією, показали ті самі характеристики напруги струму, що і діоди без імплантації протона. На відміну від цього, розширення 1SSF ефективно пригнічується в імплантованому протоновим діодам. Таким чином, імплантація протонів на епітаксіальні вафлі 4H-SIC є ефективним методом придушення біполярної деградації пристроїв 4H-SIC Power Swower, зберігаючи продуктивність пристрою. Цей результат сприяє розробці високодорожніх пристроїв 4H-SIC.
Карбід кремнію (SIC) широко визнається напівпровідниковим матеріалом для високочастотних, напівпровідникових пристроїв, які можуть працювати в суворих середовищах1. Існує багато SIC політипів, серед яких 4H-SIC має відмінні напівпровідникові пристрої фізичні властивості, такі як висока рухливість електронів та сильне розбиття електричного поля2. 4H-SIC-вафлі діаметром 6 дюймів в даний час комерціалізуються та використовуються для масового виробництва силових напівпровідникових пристроїв3. Системи тяги для електромобілів та поїздів виготовляли за допомогою напівпровідникових пристроїв 4H-SIC4.5. Однак пристрої 4H-SIC все ще страждають від довгострокових питань надійності, таких як діелектричний зрив або надійність короткого замикання, 6,7 з яких однією з найважливіших питань надійності є біполярна деградація2,8,9,10,11. Ця біполярна деградація була виявлена понад 20 років тому і вже давно є проблемою у виготовленні пристроїв SIC.
Біполярна деградація викликана єдиним дефектом стека шоклі (1SSF) у кристалах 4H-SIC з базальною площиною дислокацією (BPDS), що поширюється шляхом посиленого рекомбінації свердловини (Redg) 12,13,14,15,16,17,18,19. Тому, якщо розширення BPD пригнічується до 1SSF, пристрої потужності 4H-SIC можуть бути виготовлені без біполярної деградації. Повідомлялося, що декілька методів придушують поширення БПД, наприклад, BPD до перетворення краю нитки (TED) 20,21,22,23,24. В останніх епітаксіальних вафлях SIC, BPD в основному присутній у субстраті, а не в епітаксіальному шарі через перетворення БПД в TED на початковій стадії епітаксіального росту. Тому решта проблеми біполярної деградації - це розподіл БПД у субстраті 25,26,27. Введення "композитного арматури" між шаром дрейфу та субстратом було запропоновано як ефективний метод придушення розширення БПД в субстрату28, 29, 30, 31. Цей шар збільшує ймовірність рекомбінації пари електронів у субстраті епітаксіального шару та SIC. Зменшення кількості пар електронних отворів зменшує рушійну силу RedG до BPD в субстраті, щоб композитний шар арматура може придушити біполярну деградацію. Слід зазначити, що введення шару тягне за собою додаткові витрати у виробництво вафель, і без вставки шару важко зменшити кількість пар електронів, контролюючи лише контроль терміну експлуатації носія. Тому все ще існує сильна потреба розробити інші методи придушення для досягнення кращого балансу між витратами на виробництво пристроїв та врожайністю.
Оскільки розширення БПД до 1SSF вимагає переміщення часткових дислокацій (PDS), закріплення ПД є перспективним підходом до інгібування біполярної деградації. Незважаючи на те, що зафіксовано PD за допомогою домішок металів, FPD в 4H-SIC підкладках розташовані на відстані понад 5 мкм від поверхні епітаксіального шару. Крім того, оскільки коефіцієнт дифузії будь -якого металу в SIC дуже малий, металеві домішки важко дифундують на субстрат34. Через відносно велику атомну масу металів іонна імплантація металів також важка. На відміну від цього, у випадку водню найлегший елемент, іони (протони) можуть бути імплантовані в 4H-SIC на глибину більше 10 мкм за допомогою прискорювача MEV-класу. Тому, якщо протонна імплантація впливає на приниження ПД, то вона може бути використана для придушення поширення БПД у субстраті. Однак протонна імплантація може пошкодити 4H-SIC і призвести до зниження продуктивності пристрою37,38,39,40.
Для подолання деградації пристроїв внаслідок протонової імплантації високотемпературна відпал використовується для відновлення пошкоджень, подібного до методу відпалу, який зазвичай використовується після акцепторної іонної імплантації іонів у пристрої1, 40, 41, 42. PR за допомогою SIMS. Тому в цьому дослідженні ми імплантували протони в епітаксіальні вафлі 4H-SIC перед процесом виготовлення пристрою, включаючи високу температуру відпалу. Ми використовували PIN-діоди як експериментальні конструкції пристроїв та виготовляли їх на епітаксіальних пластинах, імплантованих протоном 4H-SIC. Потім ми спостерігали характеристики Volt-Ampere для вивчення деградації продуктивності пристрою за рахунок введення протонів. Згодом ми спостерігали розширення 1SSF на зображеннях електролюмінесценції (EL) після застосування електричної напруги до шпилькового діода. Нарешті, ми підтвердили вплив ін'єкції протона на придушення розширення 1SSF.
На рис. На малюнку 1 показані характеристики струму -напруги (CVC) PIN -діодів при кімнатній температурі в регіонах з імплантацією протону та без нього до імпульсного струму. Діоди PIN -коду з протоновою введенням показують характеристики випрямлення, подібні до діодів без введення протона, навіть якщо IV характеристики діляться між діодами. Для позначення різниці між умовами введення ми побудували частоту напруги при щільності струму вперед 2,5 а/см2 (що відповідають 100 мА) як статистичній ділянці, як показано на малюнку 2. Крива, наближена нормальним розподілом, також представлена пунктирною лінією. рядок. Як видно з вершин кривих, стійкість трохи збільшується при протонних дозах 1014 та 1016 см-2, тоді як шпильковий діод з протоновою дозою 1012 см-2 показує майже ті ж характеристики, що і без імплантації протона. Ми також здійснили протонну імплантацію після виготовлення штифтів, які не виявляли рівномірної електролюмінесценції через пошкодження, спричинені протонною імплантацією, як показано на малюнку S1, як описано в попередніх дослідженнях37,38,39. Тому відпал при 1600 ° С після імплантації іонів АЛ є необхідним процесом для виготовлення пристроїв для активації акцептора Al, який може відновити пошкодження, спричинене протонною імплантацією, що робить CVCS однаковим між імплантованими та не імплантованими протонними шпильками. Частота зворотного струму при -5 В також представлена на рисунку S2, немає суттєвої різниці між діодами з введенням протона та без нього.
Характеристики Volt-Ampere штифтів з і без введення протонів при кімнатній температурі. Легенда вказує на дозу протонів.
Частота напруги при постійному струмі 2,5 а/см2 для діодів з введеними та неін'єкційними протонами. Пунктирна лінія відповідає нормальному розподілу.
На рис. 3 Показує зображення штифта з щільністю струму з щільністю струму 25 а/см2 після напруги. Перед застосуванням імпульсного навантаження струму темні області діода не спостерігалися, як показано на малюнку 3. C2. Однак, як показано на фіг. 3a, у штифтовому діоді без протонної імплантації, після нанесення електричної напруги спостерігали кілька темних смугастих областей зі світлими краями. Такі темні області у формі стрижня спостерігаються на зображеннях EL для 1SSF, що простягаються від БПД у субстраті28,29. Натомість деякі розширені розломи укладання спостерігалися в штифтних діодах з імплантованими протонами, як показано на рис. 3b - d. Використовуючи рентгенівську топографію, ми підтвердили наявність PRS, які можуть переходити від БПД до підкладки на периферії контактів у шпильному діоді без введення протона (рис. 4: Це зображення без зняття верхнього електрода (сфотографований, PR під електродами не видимі). Фігури 1 та 2. Відео S3-S6 з розширеними темними областями та без нього (з різними часом зображеннями PIN-діодів без введення протона та імплантації на 1014 см-2) також показані додатковою інформацією.
EL-зображення PIN-діодів при 25 а/см2 через 2 години електричного напруження (а) без імплантації протона та імплантованими дозами (b) 1012 см-2, (c) 1014 см-2 та (d) 1016 см-2 протонів.
Ми обчислили щільність розширених 1SSF, обчислюючи темні області з яскравими краями у трьох штифтних діодах для кожної умови, як показано на малюнку 5. Щільність розширеної 1SSF зменшується зі збільшенням дози протона, і навіть при дозі 1012 см-2, щільність розширеної 1SSF значно нижча, ніж у неінмплантованому піні.
Збільшена щільність діодів SF PIN з та без імплантації протона після завантаження імпульсним струмом (кожен стан включав три завантажені діоди).
Скорочення терміну експлуатації носія також впливає на придушення розширення, а ін'єкція протона зменшує термін експлуатації носія32,36. Ми спостерігали життя носія в епітаксіальному шарі товщиною 60 мкм з введеними протонами 1014 см-2. З початкового терміну експлуатації носія, хоча імплантат зменшує значення до ~ 10%, подальший відпал відновлює його до ~ 50%, як показано на рис. S7. Тому термін експлуатації перевізника, скорочений через протонну імплантацію, відновлюється високотемпературним відпалом. Незважаючи на те, що на 50% зменшення терміну експлуатації носіїв також пригнічує поширення розломів укладання, характеристики I-V, які, як правило, залежать від терміну експлуатації носіїв, демонструють лише незначні відмінності між введеними та не імплантованими діодами. Тому ми вважаємо, що кріплення ПД відіграє роль у гальмуванні розширення 1SSF.
Хоча Sims не виявляв водню після відпалу при 1600 ° С, як повідомлялося в попередніх дослідженнях, ми спостерігали вплив протонової імплантації на придушення розширення 1SSF, як показано на рисунках 1 та 4. 3, 4. Тому ми вважаємо, що ПД прикріплений за допомогою атомів водню з щільністю нижче межі виявлення SIMS (2 × 1016 СМ-3) або точкою, що не відповідає за необхідності. Слід зазначити, що ми не підтвердили збільшення стійкості до стану через подовження 1SSF після навантаження струму перенапруги. Це може бути пов’язано з недосконалими омічними контактами, здійсненими за допомогою нашого процесу, який буде ліквідований найближчим часом.
На закінчення ми розробили метод гасіння для розширення BPD до 1SSF у діодах 4H-SIC, використовуючи протонну імплантацію до виготовлення пристрою. Зниження характеристики I - V під час імплантації протона незначна, особливо при протонній дозі 1012 см -2, але ефект придушення розширення 1SSF є значним. Хоча в цьому дослідженні ми виготовляли штифти товщиною 10 мкм з протонною імплантацією на глибину 10 мкм, все ще можна додатково оптимізувати умови імплантації та застосувати їх для виготовлення інших типів 4H-SIC пристроїв. Слід враховувати додаткові витрати на виготовлення пристроїв під час імплантації протона, але вони будуть подібними до витрат на імплантацію іонів алюмінію, що є основним процесом виготовлення пристроїв потужності 4H-SIC. Таким чином, протонна імплантація перед обробкою пристроїв є потенційним методом виготовлення пристроїв біполярної потужності 4H-SIC без виродження.
4-дюймові пластини N-SIC з товщиною епітаксіального шару 10 мкм та донорською допінговою концентрацією 1 × 1016 см-3 використовували як зразок. Перед обробкою пристрою іони Н+ імпланували в пластину з енергією прискорення 0,95 МеВ при кімнатній температурі на глибину близько 10 мкм під нормальним кутом до поверхні пластини. Під час протонної імплантації використовували маску на пластині, а пластина мала секції без і з протонною дози 1012, 1014 або 1016 см-2. Потім іони АЛ з протонними дозами 1020 та 1017 см -3 імплантуються по всій пластині на глибину 0–0,2 мкм і 0,2–0,5 мкм від поверхні з подальшим відпалу при 1600 ° С, утворюючи вуглецевий ковпачок для утворення шару AP. -Дип. Згодом на стороні підкладки було осаджено контакт NI з задньою стороною, тоді як 2,0 мм × 2,0 мм комб-у формі TI/Al передній бік, утворений фотолітографією, і процес шкірки був осаджений на стороні епітаксіального шару. Нарешті, контактне відпал проводиться при температурі 700 ° C. Після розрізання вафлі на мікросхеми ми виконали характеристику та застосування стресу.
Характеристики I - V виготовлених діодів PIN -коду спостерігалися за допомогою аналізатора параметрів напівпровідника HP4155B. Як електричне напруження, 10-мілісекунд імпульсного струму 212,5 а/см2 був введений протягом 2 годин на частоті 10 імпульсів/сек. Коли ми вибрали нижчу щільність струму або частоту, ми не спостерігали розширення 1SSF навіть у шпильному діоді без введення протона. Під час нанесеної електричної напруги температура діода шпильки становить близько 70 ° С без навмисного нагрівання, як показано на малюнку S8. Електролюмінесцентні зображення були отримані до та після електричного напруження при щільності струму 25 а/см2. Синхротронна рефлексія випасання захворюваності на рентгенівську топографію за допомогою монохроматичного рентгенівського променя (λ = 0,15 нм) в центрі випромінювання синхротрону AICHI, вектор AG в BL8S2 -1-128 або 11-28 (див. Посилання 44 для деталей). .).
Частота напруги при щільності струму вперед 2,5 а/см2 витягується з інтервалом 0,5 В на фіг. 2 Відповідно до CVC кожного стану шпилькового діода. З середнього значення напруги Вейва та стандартного відхилення σ напруги ми побудуємо нормальну криву розподілу у вигляді пунктирної лінії на малюнку 2, використовуючи наступне рівняння:
Werner, MR & Fahrner, WR Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для високотемпературних та жорстких навколишніх програм. Werner, MR & Fahrner, WR Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для високотемпературних та жорстких навколишніх програм.Вернер, MR та Farner, WR -огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосувань у високій температурі та суворих умовах. Werner, Mr & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的评论。 Werner, MR & Fahrner, WR Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для високої температури та несприятливих екологічних застосувань.Вернер, MR та Farner, WR -огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосувань при високих температурах та суворих умовах.IEEE Trans. Промислова електроніка. 48, 249–257 (2001).
Kimoto, T. & Cooper, JA Основи кремнієвої технології карбіду Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристика, пристрої та застосування Vol. Kimoto, T. & Cooper, JA Основи кремнієвої технології карбіду Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристика, пристрої та застосування Vol.Kimoto, T. and Cooper, JA Основи кремнієвої технології карбіду Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристики, пристрої та застосування Vol. Kimoto, T. & Cooper, JA 碳化硅技术基础碳化硅技术基础: 增长、表征、设备和应用卷。 Kimoto, T. & Cooper, JA Carbon 化 SILICON Technology Base Carbon 化 SILICON Technology Base: зростання, опис, обсяг обладнання та застосування.Kimoto, T. and Cooper, J. Основи технології кремнію карбіду Основи кремнієвої технології карбіду: зростання, характеристики, обладнання та застосування Vol.252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014).
Веліадіс, В. Розширена комерціалізація SIC: статус -кво та перешкоди, які слід подолати. Альма Матер. наука. Форум 1062, 125–130 (2022).
Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK Огляд технологій теплової упаковки для автомобільної електроніки для тяги. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK Огляд технологій теплової упаковки для автомобільної електроніки для тяги.Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR та Joshi, YK Огляд технологій теплової упаковки для автомобільної електроніки для тяги. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK 用于牵引目的的汽车电力电子热封装技术的回顾。 Broughton, J., Smet, V., Tummala, Rr & Joshi, YKBroughton, J., Smet, V., Tummala, RR та Joshi, YK Огляд технології теплової упаковки для автомобільної електроніки для тяги.Дж. Електрон. Пакет. транс. ASME 140, 1-11 (2018).
Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. Розвиток системи застосування SIC для високошвидкісних поїздів Шинкансена. Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. Розвиток системи застосування SIC для високошвидкісних поїздів Шинкансена.Сато К., Като Х. та Фукусіма Т. Розробка прикладної системи тяги SIC для високошвидкісних поїздів Шинкансена наступного покоління.Sato K., Kato H. та Fukushima T. Розробка тягової системи для застосувань SIC для високошвидкісних поїздів Shinkansen наступного покоління. Додаток IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020).
Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Виклики реалізувати високодорожні пристрої SIC Power: від поточного статусу та питань SIC Wafers. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Виклики реалізувати високодорожні пристрої SIC Power: від поточного статусу та питань SIC Wafers.Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. and Okumura, H. Проблеми з впровадженням високодорожніх пристроїв SIC: починаючи з поточного стану та проблеми вафельної пільги. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. 实现高可靠性 sic 功率器件的挑战 ： 从 sic 晶圆的现状和问题来看。 Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Завдання досягнення високої надійності на пристроях SIC: від SIC 晶圆的电视和问题设计。Senzaki J, Hayashi S, Yonezawa Y. та Okumura H. Виклики в розробці пристроїв потужності з високою надійністю на основі карбіду кремнію: огляд стану статусу та проблем, пов'язаних з вафлями карбіду кремнію.На 2018 IEEE International Symposium з фізики надійності (IRPS). (Senzaki, J. et al. Ред.) 3b.3-1-3b.3-6 (IEEE, 2018).
Kim, D. & Sung, W. Покращена міцність короткого замикання для MOSFET 1,2 кВ 4H-SIC, використовуючи глибокий P-лунок, реалізований шляхом каналізації імплантації. Kim, D. & Sung, W. Покращена міцність короткого замикання для MOSFET 1,2 кВ 4H-SIC, використовуючи глибокий P-лунок, реалізований шляхом каналізації імплантації.Кім, Д. та Сун, В. Покращений імунітет короткого замикання для MOSFET 1,2 кВ 4H-SIC, використовуючи глибоку P-лунку, реалізовану за допомогою імплантації каналу. Кім, Д. і Сун, В. Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了 1,2 кВ 4H-SIC MOSFETКім, Д. і Сун, В. Поліпшена толерантність до короткого замикання мосфетів 1,2 кВ 4h-Sic, використовуючи глибокі P-лунки шляхом імплантації каналу.IEEE Електронні пристрої Lett. 42, 1822–1825 (2021).
Skowronski M. et al. Рух, що посилюється на рекомбінації дефектів у захисті вперед 4H-SIC PN Diodes. J. Застосування. Фізика. 92, 4699–4704 (2002).
Ha, S., Mieskowski, P., Skowronski, M. & Rowland, перетворення дислокації LB в епітаксії карбіду 4H. Ha, S., Mieskowski, P., Skowronski, M. & Rowland, перетворення дислокації LB в епітаксії карбіду 4H.Ha S., Meszkowski P., Skowronski M. та Rowland LB перетворення дислокації під час епітаксії карбіду 4H кремнію. Ha, S., Mieskowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Ha, S., Mieskowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H Ha, S., Meszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LBПерехід дислокації 4 год у епітаксії карбіду кремнію.Дж. Кристал. Зростання 244, 257–266 (2002).
Skowronski, M. & Ha, S. Деградація шестикутних біполярних пристроїв на основі кремнію-карбіду. Skowronski, M. & Ha, S. Деградація шестикутних біполярних пристроїв на основі кремнію-карбіду.Skowronski M. та Ha S. Деградація шестикутних біполярних пристроїв на основі кремнієвого карбіду. Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Skowronski M. & Ha S.Skowronski M. та Ha S. Деградація шестикутних біполярних пристроїв на основі кремнієвого карбіду.J. Застосування. Фізика 99, 011101 (2006).
Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Agarwal A., Fatima H., Heini S. та Ryu S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Agarwal A., Fatima H., Heini S. та Ryu S.-H.Новий механізм деградації для високої напруги MOSFETS SIC. IEEE Електронні пристрої Lett. 28, 587–589 (2007).
Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD на рушійній силі для рекомбінації, спричиненого рухом укладання в 4H-SIC. Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD на рушійній силі для рекомбінації, спричиненого рухом укладання в 4H-SIC.Caldwell, JD, Stalbush, Re, Ancona, MG, Glemboki, OJ та Hobart, KD на рушійній силі рекомбінації, спричиненого рухом укладання в 4H-SIC. Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, Kd 关于 4H-SIC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KDCaldwell, JD, Stalbush, Re, Ancona, MG, Glemboki, OJ та Hobart, KD, на рушійній силі рекомбінації, спричиненого рухом укладання розлому в 4H-SIC.J. Застосування. Фізика. 108, 044503 (2010).
IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Електронна енергетична модель для формування несправностей для одиночного шоклі в кристалах 4H-SIC. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Електронна енергетична модель для формування несправностей для одиночного шоклі в кристалах 4H-SIC.IIJIMA, A. and KIMOTO, T. Електронно-енергетична модель утворення поодиноких дефектів упаковки Шоклі в кристалах 4H-SIC. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. 4H-SIC 晶体中单 Шоклі 堆垛层错形成的电子能量模型。 IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Електронна енергетична модель єдиного утворення несправностей у складі розломів у кристалі 4H-SIC.IIJIMA, A. and KIMOTO, T. Електронно-енергетична модель утворення одноразової упаковки шоклі в кристалах 4H-SIC.J. Застосування. Фізика 126, 105703 (2019).
IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Оцінка критичної умови для розширення/скорочення розломів для укладання одного шоклі в діодах 4H-SIC. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Оцінка критичної умови для розширення/скорочення розломів для укладання одного шоклі в діодах 4H-SIC.IIJIMA, A. and KIMOTO, T. Оцінка критичного стану для розширення/стиснення дефектів упаковки одиночних шоклі в 4H-SIC-діодах. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. 估计 4H-SIC PIN 二极管中单个 Шоклі 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 IIJIMA, A. & KIMOTO, T. Оцінка одноразового розширення/скорочення шару шоклі в діодах 4H-SIC.IIJIMA, A. and KIMOTO, T. Оцінка критичних умов для розширення/стиснення одноразового упаковки в шоклі в 4H-SIC-діодах.Застосування фізики Райт. 116, 092105 (2020).
Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Quantum Cell Action моделі для утворення єдиної розлому укладання шоклі в кристалі 4H-SIC в нерівноважних умовах. Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Quantum Cell Action моделі для утворення єдиної розлому укладання шоклі в кристалі 4H-SIC в нерівноважних умовах.Маннен Ю., Шимада К., Асада К. та Отані Н. Модель квантової свердловини для утворення єдиної розлому укладання шоклі в кристалі 4H-SIC в нерівноважних умовах.Mannen Y., Shimada K., Asada K. та Otani N. Модель взаємодії квантової свердловини для утворення єдиних розломів укладання шоклі в кристалах 4H-SIC в нерівноважних умовах. J. Застосування. Фізика. 125, 085705 (2019).
Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Рекомбінація, спричинені укладанням: докази загального механізму в шестикутній SIC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Рекомбінація, спричинені укладанням: докази загального механізму в шестикутній SIC.Galeckas, A., Linnros, J. and Pirouz, P. Індуковані рекомбінації дефекти упаковки: докази загального механізму в шестикутній SIC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错 ： 六方 sic 中一般机制的证据。 Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Докази загального механізму композиційного індукційного шару: 六方 sic.Galeckas, A., Linnros, J. and Pirouz, P. Індуковані рекомбінації дефекти упаковки: докази загального механізму в шестикутній SIC.Фізика Пастор Райт. 96, 025502 (2006).
Ishikawa, Y., Sudo, M., Yao, Y.-Z., Sugawara, Y. & Kato, M. Розширення єдиного розлому для укладання шоклі в епітаксіальному шарі 4H-SIC (11 2 ¯0), спричиненого опроміненням електронів.Ishikawa, Y., M. sudo, Y.-Z опромінення променя.Ishikawa, Y., Sudo M., Y.-Z Психологія.Поле, ю., М. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018).
Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Спостереження за рекомбінації носія в поодиноких розломах укладання Шоклі та при часткових дислокаціях у 4-х-SIC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Спостереження за рекомбінації носія в поодиноких розломах укладання Шоклі та при часткових дислокаціях у 4-х-SIC.Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. та Kimoto T. Спостереження за рекомбінації носія в одиночних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SIC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单 Шоклі 堆垛层错和 4H-SIC 部分位错中载流子复合的观察。 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单 Шоклі укладання 和 4H-SIC Частково 位错中载流子去生的可以。Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. та Kimoto T. Спостереження за рекомбінації носія в одиночних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SIC.J. Застосування. Фізика 124, 095702 (2018).
Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect Engineering в технології SIC для пристроїв потужності високої напруги. Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect Engineering в технології SIC для пристроїв потужності високої напруги.Kimoto, T. and Watanabe, H. Розробка дефектів технології SIC для високостільних пристроїв. Kimoto, T. & Watanabe, H. 用于高压功率器件的 Sic 技术中的缺陷工程。 Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect Engineering в технології SIC для пристроїв потужності високої напруги.Kimoto, T. and Watanabe, H. Розробка дефектів технології SIC для високостільних пристроїв.Фізика програми Express 13, 120101 (2020).
Zhang, Z. & Sudarshan, TS базальна площина епітаксія карбіду кремнію. Zhang, Z. & Sudarshan, TS базальна площина епітаксія карбіду кремнію.Чжан З. та Сударшан Тс без дислокації епітаксія карбіду кремнію в базальній площині. Чжан, З. і Сударшан, Тс 碳化硅基面无位错外延。 Zhang, Z. & Sudarshan, TSЧжан З. та Сударшан Тс без дислокації епітаксія базальних площин карбіду кремнію.заява. Фізика. Райт. 87, 151913 (2005).
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій базальної площини в тонких плівках SIC за допомогою епітаксиї на травленому підкладці. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій базальної площини в тонких плівках SIC за допомогою епітаксиї на травленому підкладці.Чжан З., Мултон Е. та Сударшань Центх механізму усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SIC шляхом епітаксії на травленому субстраті. Чжан, З., Моултон, Е. та Сударшан, Тс 通过在蚀刻衬底上外延消除 Sic 薄膜中基面位错的机制。 Чжан, З., Моултон, Е. та Сударшан, Центр механізму усунення тонкої плівки SIC шляхом травлення субстрату.Чжан З., Мултон Е. та Сударшан Механізм усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SIC за допомогою епітаксиї на травлених субстратах.Застосування фізики Райт. 89, 081910 (2006).
Shtalbush Re та ін. Переривання росту призводить до зменшення базової площини під час епітаксії 4H-SIC. заява. Фізика. Райт. 94, 041916 (2009).
Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій базальної площини до різьблення крайових види в епіляторах 4H-SIC шляхом високого відпалу. Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій базальної площини до різьблення крайових види в епіляторах 4H-SIC шляхом високого відпалу.Чжан, X. та Цухіда, Х. Трансформація дислокацій базальної площини в різьблення крайових види в епітаксіальних шарах 4H-SIC шляхом високого відпалу. Чжан, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将 4H-SIC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Чжан, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将 4H-SICЧжан, X. та Цухіда, Х. Трансформація дислокацій базової площини в видими нитки нитки в епітаксіальних шарах 4H-SIC шляхом високого відпалу.J. Застосування. Фізика. 111, 123512 (2012).
Song, H. & Sudarshan, TS Basal Lain Disloction Cerversion поблизу інтерфейсу епілятора/субстрату в епітаксіальному зростанні 4 ° поза осі 4H-SIC. Song, H. & Sudarshan, TS Basal Lain Disloction Cerversion поблизу інтерфейсу епілятора/субстрату в епітаксіальному зростанні 4 ° поза осі 4H-SIC.Пісня, Х. та Сударшан, ТС перетворення базальних площинних дислокацій поблизу інтерфейсу епітаксіального шару/підкладки під час епітаксіального росту поза осі 4H-SIC. Пісня, H. & Sudarshan, TS 在 4 ° 离轴 4H-SIC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位错转换。 Пісня, H. & Sudarshan, TS 在 4 ° 离轴 4H-SIC Пісня, H. & Sudarshan, TSПлосний перехід дислокації підкладки біля межі епітаксіального шару/субстрату під час епітаксіального росту 4H-SIC поза осі 4 °.Дж. Кристал. Зростання 371, 94–101 (2013).
Коніші, К. та ін. При високому струмі розповсюдження несправності укладання базальної площини в епітаксіальних шарах 4H-SIC перетворюється на видими нитки. J. Застосування. Фізика. 114, 014504 (2013).
Коніші, К. та ін. Проектувати епітаксіальні шари для біполярних недеградних MOSFETS SIC, виявляючи розширені ділянки нуклеації несправностей в експлуатаційному рентгенівському топографічному аналізі. AIP Advanced 12, 035310 (2022).
Lin, S. et al. Вплив структури дислокації базальної площини на розповсюдження єдиної розлому укладання типу Шоклі під час розпаду струму вперед 4H-SIC-штифтів. Японія. J. Застосування. Фізика. 57, 04FR07 (2018).
Тахара, Т. та ін. Життя короткого носія меншин у епіляторах, багатих азотом 4H-SIC, використовується для придушення укладання несправностей у штифтних діодах. J. Застосування. Фізика. 120, 115101 (2016).
Тахара, Т. та ін. Введена залежність концентрації носія в по одному розповсюдженні розломів шоклі в діодах 4H-SIC. J. Застосування. Фізика 123, 025707 (2018).
Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Мікроскопічна система FCA для вимірювання терміну експлуатації носія в SIC. Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Мікроскопічна система FCA для вимірювання терміну експлуатації носія в SIC.Mei, S., Tawara, T., Tsuchida, H. and Kato, M. FCA Мікроскопічна система для вимірювання терміну експлуатації носія в карбіді кремнію. Mae, S. 、 Tawara, T. 、 Tsuchida, H. & Kato, M. 用于 sic 中深度分辨载流子寿命测量的显微 fca 系统。 Mae, S. 、 Tawara, T. 、 Tsuchida, H. & Kato, M. Для SIC середньої глибини 分辨载流子 Вимірювання терміну експлуатації 的月微 Система FCA。Mei S., Tawara T., Tsuchida H. та Kato M. Micro-FCA системи для вимірювання терміну експлуатації носія на глибині в карбіді кремнію.Науковий форум Alma Mater 924, 269–272 (2018).
Хіраяма, Т. та ін. Розподіл глибини терміну експлуатації носія в товстих 4-годинних епітаксіальних шарах вимірювали недруктивно, використовуючи часовий дозвіл вільного поглинання носія та схрещеного світла. Перейти на науку. метр. 91, 123902 (2020).
Час посади: листопад-06-2022
