Дякуємо, що відвідали Nature.com. Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращої роботи радимо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відтворюємо сайт без стилів і JavaScript.
4H-SiC був комерціалізований як матеріал для силових напівпровідникових пристроїв. Однак довгострокова надійність пристроїв 4H-SiC є перешкодою для їх широкого застосування, і найважливішою проблемою надійності пристроїв 4H-SiC є біполярна деградація. Ця деградація спричинена одним розповсюдженням дислокацій у базальній площині в кристалах 4H-SiC одиночним дефектом упаковки Шоклі (1SSF). Тут ми пропонуємо метод придушення розширення 1SSF шляхом імплантації протонів на епітаксіальні пластини 4H-SiC. PiN-діоди, виготовлені на пластинах з протонною імплантацією, показали такі ж вольт-амперні характеристики, як і діоди без протонної імплантації. Навпаки, розширення 1SSF ефективно пригнічується в протонно-імплантованому діоді PiN. Таким чином, імплантація протонів в епітаксіальні пластини 4H-SiC є ефективним методом для придушення біполярної деградації силових напівпровідникових пристроїв 4H-SiC при збереженні продуктивності пристрою. Цей результат сприяє розробці високонадійних пристроїв 4H-SiC.
Карбід кремнію (SiC) широко відомий як напівпровідниковий матеріал для потужних, високочастотних напівпровідникових пристроїв, які можуть працювати в суворих умовах1. Існує багато політипів SiC, серед яких 4H-SiC має відмінні фізичні властивості напівпровідникових пристроїв, такі як висока рухливість електронів і сильне електричне поле пробою2. Пластини 4H-SiC діаметром 6 дюймів зараз комерціалізовані та використовуються для масового виробництва силових напівпровідникових пристроїв3. Тягові системи для електромобілів і поїздів були виготовлені з використанням силових напівпровідникових пристроїв 4H-SiC4.5. Проте пристрої 4H-SiC все ще страждають від довгострокових проблем надійності, таких як пробій діелектрика або надійність короткого замикання,6,7 з яких однією з найважливіших проблем надійності є біполярне погіршення2,8,9,10,11. Ця біполярна деградація була відкрита понад 20 років тому і вже давно є проблемою у виготовленні пристроїв із SiC.
Біполярна деградація спричинена одним дефектом стека Шоклі (1SSF) у кристалах 4H-SiC з дислокаціями в базальній площині (BPD), що поширюються шляхом рекомбінаційного посиленого ковзання дислокацій (REDG)12,13,14,15,16,17,18,19. Таким чином, якщо розширення BPD пригнічується до 1SSF, пристрої живлення 4H-SiC можуть бути виготовлені без біполярної деградації. Повідомлялося про декілька методів придушення розповсюдження BPD, таких як перетворення BPD у зміщення краю нитки (TED) 20,21,22,23,24. У новітніх епітаксіальних пластинах SiC BPD в основному присутній на підкладці, а не в епітаксіальному шарі через перетворення BPD в TED під час початкової стадії епітаксійного росту. Отже, проблемою біполярної деградації, що залишається, є розподіл BPD в субстраті 25, 26, 27. Введення «композитного армуючого шару» між дрейфовим шаром і підкладкою було запропоновано як ефективний метод для придушення розширення BPD в підкладці28, 29, 30, 31. Цей шар збільшує ймовірність рекомбінації електронно-діркової пари в епітаксійний шар і підкладка SiC. Зменшення кількості електронно-діркових пар зменшує рушійну силу REDG до BPD в підкладці, тому композитний армуючий шар може пригнічувати біполярну деградацію. Слід зазначити, що введення шару тягне за собою додаткові витрати при виготовленні пластин, а без введення шару важко зменшити кількість електронно-діркових пар, керуючи лише контролем часу життя носія. Таким чином, все ще існує сильна потреба в розробці інших методів придушення для досягнення кращого балансу між вартістю виробництва пристрою та прибутком.
Оскільки розширення BPD до 1SSF вимагає переміщення часткових дислокацій (PD), закріплення PD є багатообіцяючим підходом для пригнічення біполярної деградації. Хоча повідомлялося про закріплення часткових розрядів металевими домішками, FPD в підкладках 4H-SiC розташовані на відстані понад 5 мкм від поверхні епітаксійного шару. Крім того, оскільки коефіцієнт дифузії будь-якого металу в SiC дуже малий, металевим домішкам важко дифундувати в підкладку34. Через відносно велику атомну масу металів іонна імплантація металів також утруднена. Навпаки, у випадку водню, найлегшого елемента, іони (протони) можна імплантувати в 4H-SiC на глибину понад 10 мкм за допомогою прискорювача класу МеВ. Отже, якщо протонна імплантація впливає на закріплення PD, тоді її можна використовувати для придушення поширення BPD в підкладці. Однак імплантація протонів може пошкодити 4H-SiC і призвести до зниження продуктивності пристрою37,38,39,40.
Щоб подолати деградацію пристрою внаслідок протонної імплантації, для відновлення пошкоджень використовується високотемпературний відпал, подібний до методу відпалу, який зазвичай використовується після імплантації акцепторних іонів при обробці пристрою1, 40, 41, 42. Хоча вторинна іонна мас-спектрометрія (SIMS)43 має повідомили про дифузію водню внаслідок високотемпературного відпалу, можливо, що лише густини атомів водню поблизу FD недостатньо для виявлення закріплення PR за допомогою SIMS. Тому в цьому дослідженні ми імплантували протони в епітаксіальні пластини 4H-SiC перед процесом виготовлення пристрою, включаючи високотемпературний відпал. Ми використовували діоди PiN як структуру експериментальних пристроїв і виготовляли їх на епітаксіальних пластинах 4H-SiC з протонною імплантацією. Потім ми спостерігали вольт-амперні характеристики, щоб вивчити погіршення продуктивності пристрою через введення протонів. Згодом ми спостерігали розширення 1SSF в електролюмінесцентних (EL) зображеннях після подачі електричної напруги на діод PiN. Нарешті, ми підтвердили вплив ін'єкції протонів на придушення розширення 1SSF.
На рис. На малюнку 1 показано вольт-амперні характеристики (ВАХ) PiN-діодів при кімнатній температурі в областях з і без імплантації протонів перед імпульсним струмом. PiN-діоди з інжекцією протонів демонструють характеристики випрямлення, подібні до діодів без інжекції протонів, навіть незважаючи на те, що ВАХ-характеристики діодів спільні. Щоб вказати різницю між умовами введення, ми побудували графік частоти напруги при щільності прямого струму 2,5 А/см2 (що відповідає 100 мА) як статистичний графік, як показано на малюнку 2. Крива, апроксимована нормальним розподілом, також представлена пунктиром. лінія. Як видно з піків кривих, опір увімкнення дещо зростає при дозах протонів 1014 і 1016 см-2, тоді як діод PiN з дозою протонів 1012 см-2 демонструє майже такі ж характеристики, як і без імплантації протонів. . Ми також виконали протонну імплантацію після виготовлення діодів PiN, які не виявляли рівномірної електролюмінесценції через пошкодження, викликані протонною імплантацією, як показано на малюнку S1, як описано в попередніх дослідженнях37,38,39. Таким чином, відпал при 1600 °C після імплантації іонів Al є необхідним процесом для виготовлення пристроїв для активації акцептора Al, який може відновити пошкодження, спричинені імплантацією протонів, що робить CVC однаковими для імплантованих і неімплантованих протонних діодів PiN. . Частота зворотного струму при -5 В також представлена на малюнку S2, суттєвої різниці між діодами з інжекцією протонів і без них немає.
Вольт-амперні характеристики діодів PiN з інжектованими протонами та без них при кімнатній температурі. У легенді вказана доза протонів.
Частота напруги при постійному струмі 2,5 А/см2 для діодів PiN з інжектованими та неінжектованими протонами. Пунктирна лінія відповідає нормальному розподілу.
На рис. 3 показано ЕЛ зображення діода PiN з щільністю струму 25 А/см2 після напруги. Перед застосуванням навантаження імпульсним струмом темні області діода не спостерігалися, як показано на малюнку 3. C2. Однак, як показано на рис. 3а, в діоді PiN без протонної імплантації спостерігалося кілька темних смугастих областей зі світлими краями після прикладання електричної напруги. Такі паличкоподібні темні області спостерігаються на EL-зображеннях для 1SSF, що простягається від BPD в підкладці 28, 29. Замість цього спостерігалися деякі розширені дефекти стекування в діодах PiN з імплантованими протонами, як показано на рис. 3b–d. Використовуючи рентгенівську топографію, ми підтвердили наявність PR, які можуть переміщатися від BPD до підкладки на периферії контактів у діоді PiN без ін’єкції протона (рис. 4: це зображення без видалення верхнього електрода (сфотографовано, PR під електродами не видно). Таким чином, темна область на EL-зображенні відповідає розширеному 1SSF BPD на підкладці на малюнках 1 і 2. Відео S3-S6 з розширеним і без нього. темні області (змінні в часі ЕЛ-зображення діодів PiN без ін’єкції протонів і імплантованих при 1014 см-2) також показані в Додатковій інформації.
ЕЛ-зображення PiN-діодів при 25 А/см2 після 2 годин електричного навантаження (а) без імплантації протонів і з імплантованими дозами (б) 1012 см-2, (в) 1014 см-2 і (г) 1016 см-2 протони .
Ми розрахували щільність розширеного 1SSF шляхом обчислення темних ділянок із яскравими краями в трьох діодах PiN для кожної умови, як показано на малюнку 5. Щільність розширеного 1SSF зменшується зі збільшенням дози протонів, і навіть при дозі 1012 см-2, щільність розширеного 1SSF значно нижча, ніж у неімплантованого діода PiN.
Підвищені щільності SF PiN діодів з і без протонної імплантації після навантаження імпульсним струмом (кожний стан включав по три навантажених діода).
Скорочення часу життя носія також впливає на придушення розширення, а інжекція протонів зменшує час життя носія [32, 36]. Ми спостерігали час життя носіїв в епітаксіальному шарі товщиною 60 мкм з інжектованими протонами 1014 см-2. Від початкового терміну служби носія, хоча імплантат зменшує значення до ~10%, наступний відпал відновлює його до ~50%, як показано на рис. S7. Тому скорочений внаслідок імплантації протонів час життя носія відновлюється високотемпературним відпалом. Хоча зменшення терміну служби носія на 50% також пригнічує поширення дефектів упаковки, ВАХ, які зазвичай залежать від терміну служби носія, показують лише незначні відмінності між інжектованими та неімплантованими діодами. Тому ми вважаємо, що закріплення PD відіграє певну роль у гальмуванні розширення 1SSF.
Хоча SIMS не виявив водень після відпалу при 1600°C, як повідомлялося в попередніх дослідженнях, ми спостерігали вплив імплантації протонів на пригнічення розширення 1SSF, як показано на малюнках 1 і 4. 3, 4. Тому ми вважаємо, що PD закріплюється атомами водню з густиною нижче межі виявлення SIMS (2 × 1016 см-3) або точковими дефектами, викликаними імплантацією. Слід зазначити, що ми не підтвердили збільшення опору у відкритому стані через подовження 1SSF після навантаження від імпульсного струму. Це може бути пов’язано з недосконалими омічними контактами, створеними за допомогою нашого процесу, який буде усунено найближчим часом.
На завершення ми розробили метод гасіння для розширення BPD до 1SSF у діодах 4H-SiC PiN за допомогою імплантації протонів перед виготовленням пристрою. Погіршення ВАХ під час імплантації протона незначне, особливо при дозі протона 1012 см–2, але ефект пригнічення розширення 1SSF суттєвий. Незважаючи на те, що в цьому дослідженні ми виготовили діоди PiN товщиною 10 мкм з імплантацією протонів на глибину 10 мкм, усе ще можливо додатково оптимізувати умови імплантації та застосувати їх для виготовлення інших типів пристроїв 4H-SiC. Слід враховувати додаткові витрати на виготовлення пристроїв під час протонної імплантації, але вони будуть подібні до витрат на імплантацію іонів алюмінію, яка є основним процесом виготовлення силових пристроїв 4H-SiC. Таким чином, імплантація протонів перед обробкою пристрою є потенційним методом виготовлення біполярних силових пристроїв 4H-SiC без дегенерації.
Як зразок використовували 4-дюймову пластину 4H-SiC n-типу з товщиною епітаксійного шару 10 мкм і концентрацією донорного легування 1 × 1016 см–3. Перед обробкою пристрою в пластину імплантували іони H+ з енергією прискорення 0,95 МеВ при кімнатній температурі на глибину близько 10 мкм під нормальним кутом до поверхні пластини. Під час імплантації протонів використовувалася маска на пластині, яка мала ділянки без і з дозою протона 1012, 1014 або 1016 см-2. Потім іони Al з дозами протонів 1020 і 1017 см–3 імплантували по всій пластині на глибину 0–0,2 мкм і 0,2–0,5 мкм від поверхні з подальшим відпалом при 1600 °C для формування вугільної кришки для утворюють ап шар. -тип. Згодом тильний контакт Ni був нанесений на сторону підкладки, тоді як гребінчастий Ti/Al контакт на передній стороні 2,0 мм × 2,0 мм, сформований фотолітографією та процесом відшарування, був нанесений на сторону епітаксійного шару. Нарешті проводять контактний відпал при температурі 700 °C. Після розрізання пластини на стружки ми виконали характеристику напруги та застосування.
ВАХ виготовлених діодів PiN спостерігали за допомогою напівпровідникового аналізатора параметрів HP4155B. В якості електричної напруги подавався імпульсний струм тривалістю 10 мілісекунд силою 212,5 А/см2 протягом 2 годин з частотою 10 імп/с. Коли ми вибрали нижчу щільність або частоту струму, ми не спостерігали розширення 1SSF навіть у діоді PiN без інжекції протонів. Під час прикладеної електричної напруги температура PiN-діода становить близько 70°C без навмисного нагрівання, як показано на малюнку S8. Електролюмінесцентні зображення були отримані до і після електричного навантаження при щільності струму 25 А/см2. Рентгенівська топографія на основі синхротронного відбиття з використанням монохроматичного рентгенівського променя (λ = 0,15 нм) у Центрі синхротронного випромінювання Айчі, вектор ag у BL8S2 становить -1-128 або 11-28 (докладніше див. посилання 44) . ).
Частота напруги при густині прямого струму 2,5 А/см2 виділена з інтервалом 0,5 В на рис. 2 відповідно до CVC кожного стану діода PiN. Виходячи із середнього значення напруги Vave та стандартного відхилення σ напруги, ми будуємо криву нормального розподілу у вигляді пунктирної лінії на малюнку 2, використовуючи таке рівняння:
Вернер, М. Р. і Фарнер, В. Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем і пристроїв для застосування в умовах високих температур і суворих умов. Вернер, М. Р. і Фарнер, В. Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем і пристроїв для застосування в умовах високих температур і суворих умов.Вернер, М. Р. і Фарнер, В. Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем і пристроїв для застосування в умовах високої температури та жорстких середовищ. Werner, MR & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的评论。 Вернер, М. Р. і Фарнер, В. Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем і пристроїв для застосування при високих температурах і несприятливих навколишніх умовах.Вернер, М. Р. і Фарнер, В. Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем і пристроїв для застосування при високих температурах і суворих умовах.IEEE Trans. Промислова електроніка. 48, 249–257 (2001).
Kimoto, T. & Cooper, JA Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристика, пристрої та застосування, том. Kimoto, T. & Cooper, JA Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристика, пристрої та застосування, том.Кімото, Т. і Купер, Дж.А. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристики, пристрої та застосування, том. Кімото, Т. і Купер, Дж.А. Kimoto, T. & Cooper, JA Carbon化silicon technology base Carbon化silicon technology base: зростання, опис, обладнання та обсяг застосування.Кімото, Т. та Купер, Дж. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: зростання, характеристики, обладнання та застосування Том.252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014).
Веліадіс, В. Широкомасштабна комерціалізація SiC: статус-кво та перешкоди, які необхідно подолати. alma mater. наука. Форум 1062, 125–130 (2022).
Бротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р. Р. та Джоші, Ю. К. Огляд технологій термопакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей. Бротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р. Р. та Джоші, Ю. К. Огляд технологій термопакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей.Броутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р. Р. та Джоші, Ю. К. Огляд технологій термопакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей. Броутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Броутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.КБроутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р. Р. та Джоші, Ю. К. Огляд технології термопакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей.Дж. Електрон. Пакет. транс. ASME 140, 1-11 (2018).
Сато, К., Като, Х. і Фукусіма, Т. Розробка прикладної тягової системи SiC для високошвидкісних поїздів Шінкансен нового покоління. Сато, К., Като, Х. і Фукусіма, Т. Розробка прикладної тягової системи SiC для високошвидкісних поїздів Шінкансен нового покоління.Сато К., Като Х. і Фукусіма Т. Розробка прикладної тягової системи SiC для високошвидкісних поїздів Синкансен наступного покоління.Сато К., Като Х. і Фукусіма Т. Розробка тягової системи для застосувань SiC для високошвидкісних поїздів Синкансен нового покоління. Додаток IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020).
Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Виклики для реалізації високонадійних силових пристроїв SiC: від поточного стану та проблем пластин SiC. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Виклики для реалізації високонадійних силових пристроїв SiC: від поточного стану та проблем пластин SiC.Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. та Okumura, H. Проблеми у впровадженні високонадійних силових пристроїв SiC: починаючи з поточного стану та проблеми пластинчастого SiC. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. 实现高可靠性SiC 功率器件的挑战：从SiC 晶圆的现状和问题来看。 Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. The challenge of achieving high reliability in SiC power devices: from SiC 晶圆的电视和问题设计。Senzaki J, Hayashi S, Yonezawa Y. та Okumura H. Проблеми у розробці високонадійних силових пристроїв на основі карбіду кремнію: огляд стану та проблем, пов’язаних із пластинами карбіду кремнію.У 2018 році на Міжнародному симпозіумі IEEE з фізики надійності (IRPS). (Senzaki, J. та ін. ред.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018).
Кім, Д. і Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-колодки, реалізованої шляхом імплантації каналів. Кім, Д. і Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-колодки, реалізованої шляхом імплантації каналів.Кім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-колодки, реалізованої шляхом імплантації каналу. Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFET 的短路耐用性。 Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了1,2 кВ 4H-SiC MOSFETКім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання 1,2 кВ 4H-SiC МОП-транзисторів з використанням глибоких P-колодець шляхом імплантації каналу.IEEE Electronic Devices Lett. 42, 1822–1825 (2021).
Skowronski M. та ін. Посилений рекомбінацією рух дефектів у прямозміщених 4H-SiC pn діодах. Ж. Застосування. фізика. 92, 4699–4704 (2002).
Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB. Перетворення дислокації в епітаксії карбіду кремнію 4H. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB. Перетворення дислокації в епітаксії карбіду кремнію 4H.Ha S., Meszkowski P., Skowronski M. та Rowland LB Трансформація дислокації під час епітаксії карбіду кремнію 4H. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Га, С., Мєшковський, П., Сковронський, М. і Роуленд, Л. Б. 4H Га, С., Мешковський, П., Сковронський, М. і Роуленд, Л.Б.Дислокаційний перехід 4H в епітаксії карбіду кремнію.Я. Кристал. Зростання 244, 257–266 (2002).
Skowronski, M. & Ha, S. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію. Skowronski, M. & Ha, S. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію.Skowronski M. і Ha S. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію. Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Сковронський М. і Ха С.Skowronski M. і Ha S. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію.Ж. Застосування. фізика 99, 011101 (2006).
Агарвал, А., Фатіма, Х., Хані, С. і Рю, С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хані, С. і Рю, С.-Х.Агарвал А., Фатіма Х., Хейні С. та Рю С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хані, С. і Рю, С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хані, С. і Рю, С.-Х.Агарвал А., Фатіма Х., Хейні С. та Рю С.-Х.Новий механізм деградації для високовольтних силових MOSFET з SiC. IEEE Electronic Devices Lett. 28, 587–589 (2007).
Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Р.Е., Анкона, М.Г., Глембокі, О.Я. та Хобарт, К.Д. Про рушійну силу руху дефектів упаковки, спричиненого рекомбінацією, у 4H–SiC. Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Р.Е., Анкона, М.Г., Глембокі, О.Я. та Хобарт, К.Д. Про рушійну силу для руху дефектів упаковки, спричиненого рекомбінацією, у 4H-SiC.Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Р.Е., Анкона, М.Г., Глембокі, О.Я., і Хобарт, К.Д. Про рушійну силу індукованого рекомбінацією руху дефекту упаковки в 4H-SiC. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于4H-SiC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Ред., Анкона, М., Глембокі, О.Дж. та Хобарт, К.Д.Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Р.Е., Анкона, М.Г., Глембокі, О.Я., і Хобарт, К.Д., Про рушійну силу руху дефектів упаковки, спричиненого рекомбінацією, у 4H-SiC.Ж. Застосування. фізика. 108, 044503 (2010).
Iijima, A. & Kimoto, T. Електронна енергетична модель для утворення одиночного дефекту стеклінгу Шоклі в кристалах 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. Електронна енергетична модель для утворення одиночного дефекту стеклінгу Шоклі в кристалах 4H-SiC.Іідзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель утворення поодиноких дефектів упаковки Шоклі в кристалах 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC 晶体中单Shockley 堆垛层错形成的电子能量模型。 Iijima, A. & Kimoto, T. Електронна енергетична модель утворення одиночного дефекту стеклінгу Шоклі в кристалі 4H-SiC.Іідзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель формування однодефектної упаковки Шоклі в кристалах 4H-SiC.Ж. Застосування. фізика 126, 105703 (2019).
Іідзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичної умови для розширення/звуження одиничних дефектів стекування Шоклі в діодах 4H-SiC PiN. Іідзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичної умови для розширення/звуження одиничних дефектів стекування Шоклі в діодах 4H-SiC PiN.Іідзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичного стану для розширення/стиску окремих дефектів упаковки Шоклі в 4H-SiC PiN-діодах. Iijima, A. & Kimoto, T. 估计4H-SiC PiN 二极管中单个Shockley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 Іідзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка умов розширення/звуження одного шару укладання Шоклі в діодах 4H-SiC PiN.Іідзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичних умов для розширення/стиску однодефектної упаковки Шоклі в 4H-SiC PiN-діодах.застосування фізики Райта. 116, 092105 (2020).
Маннен, Ю., Шимада, К., Асада, К. та Отані, Н. Модель дії квантової ями для утворення єдиного дефекту упаковки Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов. Маннен, Ю., Шимада, К., Асада, К. та Отані, Н. Модель дії квантової ями для утворення єдиного дефекту упаковки Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов.Маннен Ю., Шімада К., Асада К. та Отані Н. Модель квантової ями для утворення єдиного дефекту упаковки Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов.Маннен Ю., Шимада К., Асада К. і Отані Н. Модель взаємодії квантової ями для утворення одиничних дефектів упаковки Шоклі в кристалах 4H-SiC за нерівноважних умов. Ж. Застосування. фізика. 125, 085705 (2019).
Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Помилки стекування, спричинені рекомбінацією: Докази загального механізму в гексагональному SiC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Помилки стекування, спричинені рекомбінацією: Докази загального механізму в гексагональному SiC.Галецкас, А., Ліннрос, Дж. і Піруз, П. Дефекти упаковки, викликані рекомбінацією: доказ загального механізму в гексагональному SiC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错：六方SiC 中一般机制的证据。 Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Докази загального механізму композитного індукційного шару укладання: 六方SiC.Галецкас, А., Ліннрос, Дж. і Піруз, П. Дефекти упаковки, викликані рекомбінацією: доказ загального механізму в гексагональному SiC.фізика Пастор Райт. 96, 025502 (2006).
Ishikawa, Y., Sudo, M., Yao, Y.-Z., Sugawara, Y. & Kato, M. Розширення одного дефекту стекінгу Шоклі в епітаксіальному шарі 4H-SiC (11 2 ¯0), викликаного електроном опромінення пучком.Ishikawa, Y., M. Sudo, Y.-Z пучкове опромінення.Ісікава, Ю., Судо М., Ю.-З Психологія.Коробка, Ю., М. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018).
Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Спостереження рекомбінації носіїв в одиничних дефектах стекінгу Шоклі та при часткових дислокаціях у 4H-SiC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Спостереження рекомбінації носіїв в одиничних дефектах стекінгу Шоклі та при часткових дислокаціях у 4H-SiC.Като М., Катахіра С., Ітікава Ю., Харада С. і Кімото Т. Спостереження рекомбінації носіїв в одиничних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SiC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley 堆垛层错和4H-SiC 部分位错中载流子复合的观察。 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Шоклі стекування стекування和4H-SiC часткове 位错中载流子去生的可以。Като М., Катахіра С., Ітікава Ю., Харада С. і Кімото Т. Спостереження рекомбінації носіїв в одиничних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SiC.Ж. Застосування. фізика 124, 095702 (2018).
Кімото, Т. і Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв. Кімото, Т. і Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.Кімото, Т. і Ватанабе, Х. Розробка дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв. Кімото, Т. та Ватанабе, Х. 用于高压功率器件的SiC 技术中的缺陷工程. Кімото, Т. і Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.Кімото, Т. і Ватанабе, Х. Розробка дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.прикладна фізика Експрес 13, 120101 (2020).
Zhang, Z. & Sudarshan, TS Бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію в базальній площині. Zhang, Z. & Sudarshan, TS Бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію в базальній площині.Zhang Z. і Sudarshan TS Бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію в базальній площині. Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延。 Чжан, З. і Сударшан, ТСЧжан З. і Сударшан Т. С. Бездислокаційна епітаксія базальних площин карбіду кремнію.заява. фізика. Райт. 87, 151913 (2005).
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій в базальній площині в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій в базальній площині в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці.Zhang Z., Moulton E. і Sudarshan TS Механізм усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除SiC 薄膜中基面位错的机制。 Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення тонкої плівки SiC шляхом травлення підкладки.Zhang Z., Moulton E. і Sudarshan TS Механізм усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравлених підкладках.застосування фізики Райта. 89, 081910 (2006).
Шталбуш Р.Є та ін. Переривання росту призводить до зменшення дислокацій у базальній площині під час епітаксії 4H-SiC. заява. фізика. Райт. 94, 041916 (2009).
Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій у базальній площині в дислокації з краями різьби в епішарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу. Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій у базальній площині в дислокації з краями різьби в епішарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу.Zhang, X. і Tsuchida, H. Трансформація дислокацій базисної площини в дислокації з краями різьби в епітаксіальних шарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу. Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiCZhang, X. і Tsuchida, H. Трансформація дислокацій базової площини в дислокації краю нитки в епітаксіальних шарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу.Ж. Застосування. фізика. 111, 123512 (2012).
Сонг, Х. і Сударшан, Т. С. Конверсія дислокації в базальній площині поблизу межі шару/підкладки при епітаксіальному зростанні 4H–SiC поза осею 4°. Сонг, Х. і Сударшан, Т. С. Конверсія дислокації в базальній площині поблизу межі шару/підкладки при епітаксіальному зростанні 4H–SiC поза осею 4°.Сонг, Х. та Сударшан, Т. С. Трансформація дислокацій базисної площини поблизу межі епітаксійного шару/підкладки під час позаосьового епітаксійного росту 4H–SiC. Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位错转换。 Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC Сонг Х. і Сударшан ТСПланарний дислокаційний перехід підкладки поблизу межі епітаксійного шару/підкладки під час епітаксійного росту 4H-SiC поза віссю 4°.Я. Кристал. Зростання 371, 94–101 (2013).
Коніші, К. та ін. При великому струмі поширення дефекту упаковки дислокацій у базальній площині в епітаксіальних шарах 4H-SiC перетворюється на крайові дислокації нитки. Ж. Застосування. фізика. 114, 014504 (2013).
Коніші, К. та ін. Розробка епітаксійних шарів для біполярних МОП-транзисторів SiC, що не піддаються розкладанню, шляхом виявлення розширених місць зародження дефектів стекування в оперативному рентгенівському топографічному аналізі. AIP Advanced 12, 035310 (2022).
Lin, S. та ін. Вплив дислокаційної структури базисної площини на поширення одиночного дефекту упаковки типу Шоклі під час розпаду прямого струму 4H-SiC pin діодів. Японія. Ж. Застосування. фізика. 57, 04FR07 (2018).
Тахара, Т. та ін. Короткий термін служби неосновних носіїв у насичених азотом епішарах 4H-SiC використовується для придушення дефектів стекування в діодах PiN. Ж. Застосування. фізика. 120, 115101 (2016).
Тахара, Т. та ін. Залежність від концентрації інжектованих носіїв одиничного розповсюдження дефекту упаковки Шоклі в діодах 4H-SiC PiN. Ж. Застосування. Фізика 123, 025707 (2018).
Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Мікроскопічна система FCA для вимірювання тривалості життя носія з роздільною здатністю по глибині в SiC. Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Мікроскопічна система FCA для вимірювання тривалості життя носія з роздільною здатністю по глибині в SiC.Мей, С., Тавара, Т., Цучіда, Х. і Като, М. Мікроскопічна система FCA для вимірювання тривалості життя носія з роздільною здатністю по глибині в карбіді кремнію. Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. 用于SiC 中深度分辨载流子寿命测量的显微FCA 系统。 Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. For SiC середньої глибини 分辨载流子вимірювання тривалості служби的月微система FCA。Мей С., Тавара Т., Цучіда Х. і Като М. Система Micro-FCA для вимірювання тривалості життя носія з роздільною здатністю по глибині в карбіді кремнію.alma mater science Forum 924, 269–272 (2018).
Хіраяма, Т. та ін. Розподіл часу життя носіїв по глибині в товстих епітаксіальних шарах 4H-SiC було виміряно без руйнування з використанням часової роздільної здатності вільного поглинання носіїв і схрещеного світла. Перейти до науки. метр. 91, 123902 (2020).
Час публікації: 06 листопада 2022 р
