תודה שביקרת ב- Nature.com. גרסת הדפדפן בה אתה משתמש יש תמיכה מוגבלת ב- CSS. לקבלת החוויה הטובה ביותר, אנו ממליצים להשתמש בדפדפן מעודכן (או להשבית את מצב התאימות ב- Internet Explorer). בינתיים, כדי להבטיח המשך תמיכה, אנו נעשה את האתר ללא סגנונות ו- JavaScript.
4H-SIC הוסחר כחומר למכשירי מוליכים למחצה כוח. עם זאת, האמינות לטווח הארוך של מכשירי 4H-SIC מהווה מכשול ליישום הרחב שלהם, ובעיית האמינות החשובה ביותר של מכשירי 4H-SIC היא השפלה דו קוטבית. השפלה זו נגרמת כתוצאה מהתפשטות יחידה של ערימת ערימה (1SSF) של ניתוק מישור הבסיס בגבישים 4H-SIC. כאן אנו מציעים שיטה לדיכוי הרחבת 1SSF על ידי השתלת פרוטונים על פלים אפיטקסיאליים 4H-SIC. דיודות סיכות המופקות על פלים עם השתלת פרוטון הראו את אותם מאפייני מתח זרם כמו דיודות ללא השתלת פרוטון. לעומת זאת, התרחבות ה- 1SSF מדוכאת ביעילות בדיודת הסיכה המופעלת על ידי פרוטון. לפיכך, השתלת הפרוטונים לפלים אפיטקסיאליים 4H-SIC היא שיטה יעילה לדיכוי השפלה דו קוטבית של מכשירי מוליכים למחצה של מוליכים למחצה 4H-SIC תוך שמירה על ביצועי המכשיר. תוצאה זו תורמת לפיתוח מכשירי 4H-SIC אמינים ביותר.
סיליקון קרביד (SIC) מוכר באופן נרחב כחומר מוליך למחצה למכשירי מוליכים למחצה בעלי תדר גבוה ויכולים לפעול בסביבות קשות 1. ישנם פוליטיפים רבים של SIC, ביניהם 4H-SIC יש מכשיר מוליך למחצה מצוין תכונות פיזיקליות כמו ניידות אלקטרונים גבוהה ושדה חשמלי פירוט חזק 2. וופלים של 4H-SIC בקוטר 6 אינץ 'ממסחרים כיום ומשמשים לייצור המוני של מכשירי מוליכים למחצה של מכשירי מוליכים למחצה 3. מערכות משיכה לרכבים ורכבות חשמליות היו מפוברקות באמצעות מכשירי מוליכים למחצה של מוליכים למחצה של 4H-SIC4.5. עם זאת, מכשירי 4H-SIC עדיין סובלים מבעיות אמינות ארוכות טווח כמו פירוט דיאלקטרי או אמינות קצרה במעגל, 6,7 מתוכם אחד מבעיות האמינות החשובות ביותר הוא השפלה דו קוטבית 2,8,9,10,11. השפלה דו קוטבית זו התגלתה לפני למעלה מ 20 שנה והיא מזמן הייתה בעיה בייצור מכשירי SIC.
השפלה דו קוטבית נגרמת כתוצאה מפגם בודד של ערימת זעקלי (1SSF) בגבישים 4H-SIC עם ניתוק מישור בסיסי (BPDs) המתפשטים על ידי גלישת הפריקה המשופרת מחדש (Redg) 12,13,14,15,16,17,19. לכן, אם התרחבות BPD מודחקת ל- 1SSF, ניתן לייצר מכשירי כוח 4H-SIC ללא השפלה דו קוטבית. דווח כי מספר שיטות מדכאות את התפשטות BPD, כמו BPD לשרוך את הניתוק לקצה (TED) 20,21,22,23,24. בפלים האפיטקסיאליים האחרונים, ה- BPD קיים בעיקר במצע ולא בשכבה האפיטקסיאלית עקב המרת BPD ל- TED בשלב הראשוני של הצמיחה האפיטקסיאלית. לפיכך, הבעיה הנותרת של השפלה דו קוטבית היא התפלגות BPD במצע 25,26,27. החדרת "שכבת חיזוק מורכבת" בין שכבת הסחף למצע הוצעה כשיטה אפקטיבית לדיכוי התרחבות BPD במצע 28, 29, 30, 31. שכבה זו מגדילה את ההסתברות של רקומבינציה של זוג האלקטרונים בשכבה האפיטקסיאלית ואת המצע SIC. הפחתת מספר זוגות חור האלקטרונים מפחיתה את הכוח המניע של RedG ל- BPD במצע, כך ששכבת החיזוק המורכבת יכולה לדכא השפלה דו קוטבית. יש לציין כי החדרת שכבה כרוכה בעלויות נוספות בייצור פלים, וללא הכנסת שכבה קשה להפחית את מספר זוגות חור האלקטרונים על ידי שליטה רק על שליטת חיי המוביל. לכן, עדיין יש צורך חזק לפתח שיטות דיכוי אחרות כדי להשיג איזון טוב יותר בין עלות ייצור המכשירים לתשואה.
מכיוון שהרחבת ה- BPD ל- 1SSF דורשת תנועה של ניתוק חלקי (PDS), הצמדת ה- PD היא גישה מבטיחה לעיכוב השפלה דו קוטבית. למרות שדווח על הצמדת PD על ידי זיהומים מתכתיים, FPDs במצעים של 4H-SIC ממוקמים במרחק של יותר מ -5 מיקרומטר משטח השכבה האפיטקסיאלית. בנוסף, מכיוון שמקדם הדיפוזיה של כל מתכת ב- SIC הוא קטן מאוד, קשה לזיהום מתכת להתפזר למצע 34. בשל המסה האטומית הגדולה יחסית של מתכות, גם השתלת יונים של מתכות קשה. לעומת זאת, במקרה של מימן, ניתן להשתיל את היסוד הקל ביותר, יונים (פרוטונים) ל- 4H-SIC לעומק של יותר מ -10 מיקרומטר באמצעות מאיץ MEV-Class. לכן, אם השתלת הפרוטון משפיעה על הצמדת PD, ניתן להשתמש בה לדיכוי התפשטות BPD במצע. עם זאת, השתלת פרוטון עלולה לפגוע ב- 4H-SIC ולהביא להפחתת ביצועי המכשיר 37,38,39,40.
כדי להתגבר על השפלה של מכשירים כתוצאה מהשתלת פרוטון, חישול בטמפרטורה גבוהה משמש לתיקון נזק, בדומה לשיטת החישול הנפוצה לאחר השתלת יונים מקובלים בעיבוד מכשירים 1, 40, 41, 42. אף על פי שהספקטרומטריה של מסה יונים משנית (סיממס) דיווחה על פי מימן דיווח על פי מימן נוגד, לא ניתן היה להפיץ את החשירות של מימן. יחסי הציבור באמצעות SIMS. לכן, במחקר זה, השתלנו פרוטונים לפלים אפיטקסיאליים 4H-SIC לפני תהליך ייצור המכשירים, כולל חישול בטמפרטורה גבוהה. השתמשנו בדיודות סיכות כמבני מכשירים ניסיוניים ויצרנו אותם על פרוסות אפיטקסיאליות עם פרוטון 4H-SIC. לאחר מכן צפינו במאפייני וולט-אמפר כדי לחקור את השפלה של ביצועי המכשירים כתוצאה מהזרקת פרוטון. לאחר מכן, צפינו בהרחבת 1SSF בתמונות אלקטרולומינסקנטיות (EL) לאחר החלת מתח חשמלי על דיודת הסיכה. לבסוף, אישרנו את ההשפעה של הזרקת פרוטון על דיכוי הרחבת ה- 1SSF.
באיור. איור 1 מציג את מאפייני מתח הזרם (CVC) של דיודות סיכות בטמפרטורת החדר באזורים עם ובלי השתלת פרוטון לפני הזרם הפועם. דיודות סיכות עם הזרקת פרוטון מראות מאפייני תיקון הדומים לדיודות ללא הזרקת פרוטון, למרות שמאפייני ה- IV משותפים בין הדיודות. כדי לציין את ההבדל בין תנאי ההזרקה, תכננו את תדר המתח בצפיפות זרם קדימה של 2.5 A/CM2 (המתאימה ל 100 mA) כעלילה סטטיסטית כפי שמוצג באיור 2. העקומה המקורבת על ידי חלוקה נורמלית מיוצגת גם על ידי קו מנוקד. קַו. כפי שניתן לראות מפסגות העקומות, ההתנגדות גדלה מעט במינון פרוטון של 1014 ו- 1016 ס"מ -2, ואילו דיודת הסיכה עם מינון פרוטון של 1012 ס"מ -2 מציגה כמעט את אותם מאפיינים כמו ללא השתלת פרוטון. ביצענו גם השתלת פרוטון לאחר ייצור דיודות סיכות שלא הראו אלקטרולומינצנציה אחידה כתוצאה מנזק שנגרם כתוצאה מהשתלת פרוטון כפי שמוצג באיור S1 כמתואר במחקרים קודמים 37,38,39. לפיכך, חישול בטמפרטורה של 1600 מעלות צלזיוס לאחר השתלת יוני Al הוא תהליך הכרחי לייצור מכשירים להפעלת מקבל ה- AL, מה שעלול לתקן את הנזק הנגרם כתוצאה מהשתלת פרוטון, מה שהופך את ה- CVCs לאותו בין דיודות סיכות פרוטון שהושתלו ללא מימוש. תדירות הזרם ההפוך ב -5 V מוצגת גם באיור S2, אין הבדל משמעותי בין דיודות עם הזרקת פרוטון וללא הפרוטון.
מאפייני וולט-אמפר של דיודות סיכות עם ובלי פרוטונים שהוזרקו בטמפרטורת החדר. האגדה מציינת את מינון הפרוטונים.
תדר מתח בזרם ישיר 2.5 A/CM2 לדיודות סיכות עם פרוטונים מוזרקים ולא מוזרקים. הקו המנוקד תואם את ההתפלגות הרגילה.
באיור. 3 מציג תמונת EL של דיודה סיכה עם צפיפות זרם של 25 A/CM2 לאחר המתח. לפני יישום עומס הזרם הפועם, לא נצפו האזורים הכהים של הדיודה, כפי שמוצג באיור 3. C2. עם זאת, כפי שמוצג באיור. 3A, בדיודה סיכה ללא השתלת פרוטון, נצפו מספר אזורים מפוספסים כהים עם קצוות אור לאחר החלת מתח חשמלי. אזורים כהים כאלה בצורת מוט נצפים בתמונות EL עבור 1SSF המשתרע מה- BPD במצע 28,29. במקום זאת, כמה תקלות ערמה מורחבות נצפו בדיודות סיכות עם פרוטונים מושתלים, כפי שמוצג באיור 3B - D. בעזרת טופוגרפיה של רנטגן, אישרנו את נוכחותם של יחסי ציבור שיכולים לנוע מ- BPD למצע בפריפריה של אנשי הקשר בדיודה הסיכה ללא הזרקת פרוטון (איור 4: תמונה זו מבלי להסיר את האלקטרודה העליונה (מצולמת, PR מתחת לאלקטרודה לא נראית). באיורים 1 ו -2. סרטונים S3-S6 עם ובלי אזורים כהים מורחבים (תמונות EL משתנות בזמן של דיודות סיכות ללא הזרקת פרוטון ומושתלות ב 1014 ס"מ -2) מוצגות גם במידע משלים.
תמונות EL של דיודות סיכות ב 25 A/CM2 לאחר שעתיים של לחץ חשמלי (א) ללא השתלת פרוטון ועם מינונים מושתלים של (B) 1012 ס"מ -2, (C) 1014 ס"מ -2 ו- (D) 1016 ס"מ-2 פרוטונים.
חישבנו את הצפיפות של 1SSF מורחב על ידי חישוב אזורים כהים עם קצוות בהירים בשלושה דיודות סיכות לכל מצב, כפי שמוצג באיור 5. הצפיפות של 1SSF מורחבת יורדת עם הגדלת מינון הפרוטון, ואף במינון של 1012 ס"מ -2, הצפיפות של 1SSF מורחבת נמוכה משמעותית בהשוואה לדיודה לא-מושבת.
צפיפות מוגברת של דיודות סיכות SF עם ובלי השתלת פרוטון לאחר העמסה בזרם פועם (כל מדינה כללה שלוש דיודות טעונות).
קיצור חיי המנשא משפיע גם הוא על דיכוי ההתרחבות, והזרקת פרוטון מצמצמת את חיי המנשא 32,36. צפינו בתקופות מנשא בשכבה אפיטקסיאלית בעובי של 60 מיקרומטר עם פרוטונים שהוזרקו של 1014 ס"מ -2. מחיי המנשא הראשוניים, למרות שהשתל מצמצם את הערך ל ~ 10%, חישול שלאחר מכן משחזר אותו ל- ~ 50%, כפי שמוצג באיור S7. לפיכך, חיי המנשא, המופחתים כתוצאה מהשתלת פרוטון, משוחזר על ידי חישול בטמפרטורה גבוהה. למרות שירידה של 50% בחיי המנשא מדכאת גם את התפשטות תקלות הערימה, מאפייני I-V, אשר בדרך כלל תלויים בחיי הספק, מראים רק הבדלים קלים בין דיודות שהוזרקו ללא השתלה. לכן אנו מאמינים כי עיגון PD ממלא תפקיד בעיכוב התרחבות 1SSF.
למרות ש- SIMs לא גילה מימן לאחר חישול ב 1600 מעלות צלזיוס, כפי שדווח במחקרים קודמים, צפינו בהשפעה של השתלת פרוטון על דיכוי התרחבות 1SSF, כפי שמוצג באיורים 1 ו -4. 3, 4. לפיכך, אנו מאמינים כי ה- PD מעוגן על ידי אטומי מימן עם צפיפות מתחת לגבול הגילוי של SIMs (216 CM-3). יש לציין כי לא אישרנו עלייה בהתנגדות במדינה בגלל התארכות 1SSF לאחר עומס זרם מתח. יתכן שזה נובע מאנשי קשר אוהם לא מושלמים שנעשו באמצעות התהליך שלנו, אשר יבוטלו בעתיד הקרוב.
לסיכום, פיתחנו שיטת מרווה להרחבת ה- BPD ל- 1SSF בדיודות סיכות 4H-SIC באמצעות השתלת פרוטון לפני ייצור המכשירים. ההידרדרות של מאפיין I - V במהלך השתלת פרוטון אינה משמעותית, במיוחד במינון פרוטון של 1012 ס"מ - 2, אך ההשפעה של דיכוי הרחבת ה- 1SSF היא משמעותית. למרות שבמחקר זה יצרנו דיודות סיכות בעובי 10 מיקרומטר עם השתלת פרוטון לעומק של 10 מיקרומטר, עדיין ניתן לייעל עוד יותר את תנאי ההשתלה ולהחיל אותם כדי לייצר סוגים אחרים של מכשירי 4H-SIC. יש לקחת בחשבון עלויות נוספות לייצור מכשירים במהלך השתלת פרוטון, אך הן יהיו דומות לאלה עבור השתלת יון אלומיניום, שהוא תהליך הייצור העיקרי עבור מכשירי חשמל 4H-SIC. לפיכך, השתלת פרוטון לפני עיבוד המכשירים היא שיטה פוטנציאלית לייצור מכשירי חשמל דו קוטביים 4H-SIC ללא ניוון.
רקיק 4-H-SIC מסוג 4 אינץ 'מסוג N עם עובי שכבה אפיטקסיאלי של 10 מיקרומטר וריכוז סמים תורם של 1 × 1016 ס"מ-3 שימש כמדגם. לפני עיבוד המכשיר, יוני H+ הושתלו לצלחת עם אנרגיית תאוצה של 0.95 MeV בטמפרטורת החדר לעומק של כ -10 מיקרומטר בזווית רגילה למשטח הצלחת. במהלך השתלת פרוטון נעשה שימוש במסכה על צלחת, ולצלחת היו קטעים ללא ועם מינון פרוטון של 1012, 1014 או 1016 ס"מ -2. לאחר מכן, יוני אל עם מינון פרוטון של 1020 ו- 1017 ס"מ - 3 הושתלו על פני הוופל כולו לעומק של 0–0.2 מיקרומטר ו -0.2-0.5 מיקרומטר מהשטח, ואחריו חישול בטמפרטורה של 1600 מעלות צלזיוס ליצירת כובע פחמן ליצירת שכבת AP. -סוּג. לאחר מכן הופקד מגע Ni בצד האחורי בצד המצע, ואילו מגע צד קדמי בצורת 2.0 מ"מ × 2.0 מ"מ בצורת Ti/Al נוצר על ידי פוטוליטוגרפיה ותהליך קליפה הופקד בצד השכבה האפיטקסיאלית. לבסוף, חישול מגע מתבצע בטמפרטורה של 700 מעלות צלזיוס. לאחר שחתכנו את הוופל לשבבים, ביצענו אפיון ויישום מתח.
מאפייני I - V של דיודות ה- PIN המפוברק נצפו באמצעות מנתח פרמטר מוליכים למחצה HP4155B. כמתח חשמלי, הוצג זרם פועם של 10 מייל-שנייה של 212.5 A/CM2 במשך שעתיים בתדר של 10 קטניות/שניות. כאשר בחרנו בצפיפות או בתדר זרם נמוך יותר, לא שמרנו על התרחבות 1SSF אפילו בדיודה סיכה ללא הזרקת פרוטון. במהלך המתח החשמלי המופעל, הטמפרטורה של דיודת הסיכה היא סביב 70 מעלות צלזיוס ללא חימום מכוון, כפי שמוצג באיור S8. תמונות אלקטרולומינצנטיות הושגו לפני ואחרי לחץ חשמלי בצפיפות זרם של 25 A/CM2. השתקפות סינכרוטרון רעיית טופוגרפיה של שכיחות רנטגן באמצעות קרן רנטגן מונוכרומטית (λ = 0.15 ננומטר) במרכז הקרינה סינכרוטרון AICHI, וקטור ה- AG ב- BL8S2 הוא -1-128 או 11-28 (ראה פרט 44 לפרטים). ).
תדר המתח בצפיפות זרם קדימה של 2.5 A/CM2 מופק עם מרווח של 0.5 וולט באיור. 2 על פי ה- CVC של כל מצב של דיודת הסיכה. מהערך הממוצע של עגלת הלחץ וסטיית התקן σ של הלחץ, אנו מתכננים עקומת חלוקה רגילה בצורה של קו מנוקד באיור 2 באמצעות המשוואה הבאה:
ורנר, מר ופרנר, סקירת WR על חומרים, חיישני מיקרו, מערכות ומכשירים ליישומי טמפרטורה גבוהה וסביבה קשה. ורנר, מר ופרנר, סקירת WR על חומרים, חיישני מיקרו, מערכות ומכשירים ליישומי טמפרטורה גבוהה וסביבה קשה.ורנר, מר ופרנר, סקירה כללית של חומרים, חיישני מיקרו, מערכות ומכשירים ליישומים בסביבות טמפרטורה וקשות. ורנר, מר ופרנר, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的评论。 ורנר, מר ופרנר, סקירת WR של חומרים, חיישני מיקרו, מערכות ומכשירים ליישומים סביבים טמפרטורה גבוהה ויישומים סביבתיים.ורנר, מר ופרנר, סקירה כללית של חומרים, חיישני מיקרו, מערכות ומכשירים ליישומים בטמפרטורות גבוהות ובתנאים קשים.IEEE Trans. אלקטרוניקה תעשייתית. 48, 249–257 (2001).
Kimoto, T. & Cooper, JA יסודות של טכנולוגיית סיליקון קרביד יסודות של טכנולוגיית סיליקון קרביד: צמיחה, אפיון, מכשירים ויישומים כרך. Kimoto, T. & Cooper, JA יסודות של טכנולוגיית סיליקון קרביד יסודות של טכנולוגיית סיליקון קרביד: צמיחה, אפיון, מכשירים ויישומים כרך.Kimoto, T. ו- Cooper, JA יסודות של יסודות טכנולוגיות סיליקון קרביד של טכנולוגיית סיליקון קרביד: צמיחה, מאפיינים, מכשירים ויישומים כרך. Kimoto, T. & Cooper, Ja 碳化硅技术基础碳化硅技术基础 ： 增长、表征、设备和应用卷。 Kimoto, T. & Cooper, JA Carbon 化 בסיס טכנולוגי סיליקון פחמן 化 בסיס טכנולוגי סיליקון: צמיחה, תיאור, ציוד ונפח יישום.Kimoto, T. and Cooper, J. Basics of Silicon Carbide Technology Basics of Technology Carbide Technology: צמיחה, מאפיינים, ציוד ויישומים כרך.252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014).
Veliadis, V. מסחור בקנה מידה גדול של SIC: סטטוס קוו ומכשולים שיש להתגבר עליהם. עלמה מאטר. המדע. פורום 1062, 125–130 (2022).
Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK סקירת טכנולוגיות אריזה תרמיות לאלקטרוניקה של רכב למטרות משיכה. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK סקירת טכנולוגיות אריזה תרמיות לאלקטרוניקה של רכב למטרות משיכה.Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR ו- Joshi, סקירה כללית של YK של טכנולוגיות אריזה תרמיות לאלקטרוניקה של כוח רכב למטרות משיכה. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK 用于牵引目的的汽车电力电子热封装技术的回顾。 Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YKBroughton, J., Smet, V., Tummala, RR ו- Joshi, סקירה כללית של YK של טכנולוגיית אריזה תרמית לאלקטרוניקה של כוח רכב למטרות משיכה.ג'יי אלקטרון. חֲבִילָה. טְרַנס. ASME 140, 1-11 (2018).
Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. פיתוח מערכת המתיחה המיושמת של SIC עבור רכבות מהירות מהירות של Shinkansen מהדור הבא. Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. פיתוח מערכת המתיחה המיושמת של SIC עבור רכבות מהירות מהירות של Shinkansen מהדור הבא.Sato K., Kato H. ו- Fukushima T. פיתוח מערכת משיכה SIC מיושמת לרכבות שינקנסן במהירות הבאה.Sato K., Kato H. ו- Fukushima T. פיתוח מערכת המתיחה ליישומי SIC לרכבות Shinkansen מהירות מהירות הבאה. נספח IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020).
Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. אתגרים לממש מכשירי כוח SIC אמינים ביותר: מהמעמד והנושאים הנוכחיים של Wafers. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. אתגרים לממש מכשירי כוח SIC אמינים ביותר: מהמעמד והנושאים הנוכחיים של Wafers.Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. ו- Okumura, H. בעיות ביישום מכשירי כוח SIC אמינים ביותר: החל מהמצב הנוכחי ובעייתו של רקיק. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. 实现高可靠性 sic 功率器件的挑战 ： 从 sic 晶圆的现状和问题来看。 Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. האתגר להשגת אמינות גבוהה במכשירי כוח SIC: מ- SIC 晶圆的电视和问题设计。Senzaki J, Hayashi S, Yonezawa Y. ו- Okumura H. מאתגרים בפיתוח מכשירי כוח בעלי אמינות גבוהה המבוססים על סיליקון קרביד: סקירה של המצב והבעיות הקשורות לפליקי קרביד סיליקון.בסימפוזיון IEEE הבינלאומי לשנת 2018 בנושא פיזיקה אמינות (IRPS). (Senzaki, J. et al. Eds.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018).
Kim, D. & Sung, W. שיפרה מחסורות קצרות מעגל קצרות עבור MOSFET של 1.2kV 4H-SIC באמצעות באלת P עמוקה המיושמת על ידי השתלת תקשור. Kim, D. & Sung, W. שיפרה מחסורות קצרות מעגל קצרות עבור MOSFET של 1.2kV 4H-SIC באמצעות באלת P עמוקה המיושמת על ידי השתלת תקשור.Kim, D. ו- Sung, V. שיפרו חסינות קצרה של מעגל קצר עבור MOSFET של 1.2 קילוואט 4H-SIC באמצעות BELT P עמוק המיושם על ידי השתלת ערוץ. Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深 P 阱提高了 1.2KV 4H-SIC MOSFET 的短路耐用性。 Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了 1.2KV 4H-SIC MOSFETKim, D. ו- Sung, V. שיפור סובלנות קצרה של מעגל קצר של 1.2 קילוואט 4H-SIC MOSFETs באמצעות בארות P עמוקות על ידי השתלת ערוץ.מכשירים אלקטרוניים IEEE Lett. 42, 1822–1825 (2021).
Skowronski M. et al. תנועה משופרת רקומבינציה של פגמים בדיודות PN של 4H-SIC קדימה. יישום ג '. פִיסִיקָה. 92, 4699–4704 (2002).
HA, S., MiSzkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB Choplocation Prossing באפיטקסיה של 4 שעות קרביד. HA, S., MiSzkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB Choplocation Prossing באפיטקסיה של 4 שעות קרביד.HA S., Meszkowski P., Skowronski M. ו- Rowland LB טרנספורמציה במהלך אפיטקסיה של 4 שעות סיליקון קרביד. Ha, S., MiSzkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Ha, S., MiSzkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H Ha, S., Meszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LBניתוק מעבר 4H באפיטקסיה של קרביד סיליקון.ג'יי קריסטל. צמיחה 244, 257–266 (2002).
Skowronski, M. & Ha, S. השפלה של מכשירים דו קוטביים מבוססי סיליקון-קרביד. Skowronski, M. & Ha, S. השפלה של מכשירים דו קוטביים מבוססי סיליקון-קרביד.Skowronski M. ו- HA S. השפלה של מכשירים דו קוטביים משושה המבוססים על סיליקון קרביד. Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Skowronski M. & Ha S.Skowronski M. ו- HA S. השפלה של מכשירים דו קוטביים משושה המבוססים על סיליקון קרביד.יישום ג '. פיזיקה 99, 011101 (2006).
Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Agarwal A., Fatima H., Heini S. ו- Ryu S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Agarwal A., Fatima H., Heini S. ו- Ryu S.-H.מנגנון השפלה חדש למוצרי כוח SIC עם מתח גבוה. מכשירים אלקטרוניים IEEE Lett. 28, 587–589 (2007).
Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD על הכוח המניע לתנועת תקלות הנגרמת על ידי רקומבינציה ב- 4H-SIC. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD על הכוח המניע לתנועת תקלות הנגרמת על ידי רקומבינציה ב- 4H-SIC.Caldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ ו- Hobart, KD על הכוח המניע של תנועת תקלות הנגרמת על ידי רקומבינציה ב- 4H-SIC. Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于 4H-SIC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Caldwell, JD, Stahlbush, Re, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KDCaldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ ו- Hobart, KD, על הכוח המניע של תנועת תקלות בערימת רקומבינציה ב- 4H-SIC.יישום ג '. פִיסִיקָה. 108, 044503 (2010).
IIJIMA, A. & KIMOTO, T. דגם אנרגיה אלקטרונית להיווצרות תקלות יחידה בערימת תקלות בגבישים 4H-SIC. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. דגם אנרגיה אלקטרונית להיווצרות תקלות יחידה בערימת תקלות בגבישים 4H-SIC.IIJIMA, A. ו- KIMOTO, T. מודל אנרגיה אלקטרונית של היווצרות פגמים יחידים של אריזת שוללי בגבישים 4H-SIC. Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SIC 晶体中单 Shallley 堆垛层错形成的电子能量模型。 IIJIMA, A. & KIMOTO, T. דגם אנרגיה אלקטרונית של היווצרות תקלות בערימת זעוק יחידה בקריסטל 4H-SIC.IIJIMA, A. ו- KIMOTO, T. מודל אנרגיה אלקטרונית של היווצרות פגמים יחידים אריזת אריזת גבישים 4H-SIC.יישום ג '. פיזיקה 126, 105703 (2019).
IIJIMA, A. & KIMOTO, T. הערכת המצב הקריטי להרחבה/כיווץ של תקלות ערמה בודדות בשחיקה בדיודות סיכות 4H-SIC. IIJIMA, A. & KIMOTO, T. הערכת המצב הקריטי להרחבה/כיווץ של תקלות ערמה בודדות בשחיקה בדיודות סיכות 4H-SIC.IIJIMA, A. ו- KIMOTO, T. הערכת המצב הקריטי להרחבה/דחיסה של פגמים עם אריזת שוחק בודדת ב- 4H-SIC-DIODES. Iijima, A. & Kimoto, T. 估计 4H-SIC PIN 二极管中单个 Shallley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 IIJIMA, A. & KIMOTO, T. הערכת תנאי התרחבות/כיווץ של שכבת הערימה היחידה של שוחרי שוחק בדיודות סיכות 4H-SIC.IIJIMA, A. ו- KIMOTO, T. הערכת התנאים הקריטיים להרחבה/דחיסה של אריזת פגמים יחידה שוחק ב-4H-SIC-DIODES.פיזיקה אפליקציות רייט. 116, 092105 (2020).
Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Quantum Bell Action Model להיווצרות של תקלה בערימת זעקלי יחידה בקריסטל 4H-SIC בתנאים שאינם שיוויוניים. Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Quantum Bell Action Model להיווצרות של תקלה בערימת זעקלי יחידה בקריסטל 4H-SIC בתנאים שאינם שיוויוניים.Mannen Y., Shimada K., Asada K., and Otani N. מודל באר קוונטית להיווצרות תקלת ערמה של שוללי בודד בקריסטל 4H-SIC בתנאים לא-שוויוניים.Mannen Y., Shimada K., Asada K. ו- Otani N. Quantum Bell Interaction מודל להיווצרות תקלות ערמות יחידות בשעשנים בגבישים 4H-SIC בתנאים שאינם משופרים. יישום ג '. פִיסִיקָה. 125, 085705 (2019).
Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. תקלות ערמה הנגרמות על ידי רקומבינציה: עדות למנגנון כללי ב- משושה. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. תקלות ערמה הנגרמות על ידי רקומבינציה: עדות למנגנון כללי ב- משושה.Galeckas, A., Linnros, J. ו- Piroz, P. פגמי אריזה הנגרמים על ידי רקומבינציה: עדות למנגנון משותף ב- SIC משושה. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错 ： 六方 sic 中一般机制的证据。 Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. עדות למנגנון הכללי של שכבת ערמת אינדוקציה מורכבת: 六方 sic.Galeckas, A., Linnros, J. ו- Piroz, P. פגמי אריזה הנגרמים על ידי רקומבינציה: עדות למנגנון משותף ב- SIC משושה.פיזיקה כומר רייט. 96, 025502 (2006).
Ishikawa, Y., Sudo, M., Yao, Y.-Z., Sugawara, Y. & Kato, M. הרחבת תקלה בודדת ערימת שוחק בשכבה אפיטקסיאלית של 4H-SIC (11 2 ¯) הנגרמת כתוצאה מהקרנת קרן אלקטרונים.Ishikawa, Y., M. Sudo, Y.-Z הקרנת קרן.Ishikawa, Y., Sudo M., Y.-Z פסיכולוגיה.תיבה, ю., м. Содויים, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018).
Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. התבוננות רקומבינציה של המוביל בתקלות ערמות יחידות של זעקלי ובפרקים חלקיים ב- 4H-SIC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. התבוננות רקומבינציה של המוביל בתקלות ערמות יחידות של זעקלי ובפרקים חלקיים ב- 4H-SIC.קאטו מ., קטאהירה ס., איטקאווה י., הרדה ס. וקימוטו ט. התבוננות בשילוב רקומבינציה של המנשא במומים אריזים בודדים וניתוחים חלקיים ב- 4H-SIC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单 Shallley 堆垛层错和 4H-SIC 部分位错中载流子复合的观察。 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单 זחול ערימת ערמה 和 4H-SIC חלקי 位错中载流子去生的可以。קאטו מ., קטאהירה ס., איטקאווה י., הרדה ס. וקימוטו ט. התבוננות בשילוב רקומבינציה של המנשא במומים אריזים בודדים וניתוחים חלקיים ב- 4H-SIC.יישום ג '. פיזיקה 124, 095702 (2018).
Kimoto, T. & Watanabe, H. הנדסת פגמים בטכנולוגיית SIC למכשירי כוח מתח גבוה. Kimoto, T. & Watanabe, H. הנדסת פגמים בטכנולוגיית SIC למכשירי כוח מתח גבוה.Kimoto, T. ו- Watanabe, H. פיתוח פגמים בטכנולוגיית SIC למכשירי כוח מתח גבוה. Kimoto, T. & Watanabe, H. 用于高压功率器件的 sic 技术中的缺陷工程。 Kimoto, T. & Watanabe, H. הנדסת פגמים בטכנולוגיית SIC למכשירי כוח מתח גבוה.Kimoto, T. ו- Watanabe, H. פיתוח פגמים בטכנולוגיית SIC למכשירי כוח מתח גבוה.אפליקציות פיזיקה אקספרס 13, 120101 (2020).
Zhang, Z. & Sudarshan, TS BASAL MANITER EPITAXY FLOCATION של סיליקון קרביד. Zhang, Z. & Sudarshan, TS BASAL MANITER EPITAXY FLOCATION של סיליקון קרביד.ג'אנג ז 'וסודארשאן TS אפיטקסיה נטולת מיקום של סיליקון קרביד במישור הבסיס. Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延。 Zhang, Z. & Sudarshan, TSג'אנג ז 'וסודארשאן TS אפיטקסיה נטולת מיקום של מטוסי בסיס סיליקון קרביד.הַצהָרָה. פִיסִיקָה. רייט. 87, 151913 (2005).
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS מנגנון של ביטול ניתוק מטוס הבסיס בסרטים דקים SIC על ידי Epitaxy על מצע חרוט. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS מנגנון של ביטול ניתוק מטוס הבסיס בסרטים דקים SIC על ידי Epitaxy על מצע חרוט.Zhang Z., Moulton E. ו- Sudarshan TS מנגנון לחיסול ניתוק מטוס הבסיס בסרטים דקים SIC על ידי Epitaxy על מצע חרוט. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除 SIC 薄膜中基面位错的机制。 Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS המנגנון של חיסול הסרט הדק SIC על ידי תחריט המצע.Zhang Z., Moulton E. ו- Sudarshan TS מנגנון לחיסול ניתוק מטוס הבסיס בסרטים דקים SIC על ידי Epitaxy על מצעים חרוטים.פיזיקה אפליקציות רייט. 89, 081910 (2006).
Shtalbush Re et al. הפרעת צמיחה מובילה לירידה בניתוק המישור הבסיסי במהלך אפיטקסיה של 4H-SIC. הַצהָרָה. פִיסִיקָה. רייט. 94, 041916 (2009).
Zhang, X. & Tsuchida, H. המרה של ניתוק מישור הבסיס כדי להקל על ניתוק קצה באפילייני 4H-SIC על ידי חישול בטמפרטורה גבוהה. Zhang, X. & Tsuchida, H. המרה של ניתוק מישור הבסיס כדי להקל על ניתוק קצה באפילייני 4H-SIC על ידי חישול בטמפרטורה גבוהה.Zhang, X. ו- Tsuchida, H. טרנספורמציה של ניתוק מישור הבסיס לניתוק קצה השחלה בשכבות אפיטקסיאליות 4H-SIC על ידי חישול בטמפרטורה גבוהה. Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将 4H-SIC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将 4H-SICZhang, X. ו- Tsuchida, H. טרנספורמציה של ניתוק מטוס הבסיס לניתוק קצה נימה בשכבות אפיטקסיאליות 4H-SIC על ידי חישול בטמפרטורה גבוהה.יישום ג '. פִיסִיקָה. 111, 123512 (2012).
Song, H. & Sudarshan, TS Basal Pressing Chopperation ליד ממשק ה- Epilayer/Subrate בגידול אפיטקסיאלי של 4 ° Off-Axis 4H-SIC. Song, H. & Sudarshan, TS Basal Pressing Chopperation ליד ממשק ה- Epilayer/Subrate בגידול אפיטקסיאלי של 4 ° Off-Axis 4H-SIC.Song, H. ו- Sudarshan, טרנספורמציה של ניתוק מטוס הבסיס בסמוך לממשק השכבה/מצע האפיטקסיאלי במהלך צמיחה אפיטקסיאלית מחוץ לציר של 4H-SIC. Song, H. & Sudarshan, TS 在 4 ° 离轴 4H-SIC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位错转换。 Song, H. & Sudarshan, TS 在 4 ° 离轴 4H-SIC שיר, H. & Sudarshan, TSמעבר ניתוק מישורי של המצע בסמוך לגבול השכבה/המצע האפיטקסיאלי במהלך צמיחה אפיטקסיאלית של 4H-SIC מחוץ לציר 4 °.ג'יי קריסטל. צמיחה 371, 94–101 (2013).
Konishi, K. et al. בזרם גבוה, התפשטות התקלה בערימת מישור הבסיס בשכבות אפיטקסיאליות 4H-SIC הופכת לניתוק קצה נימה. יישום ג '. פִיסִיקָה. 114, 014504 (2013).
Konishi, K. et al. תכנון שכבות אפיטקסיאליות לתכנון SIC MOSFETs שאינם ניתנים להדרגה על ידי איתור אתרי גרעין תקלות מורחבים בניתוח טופוגרפי רנטגן רנטגן. AIP Advanced 12, 035310 (2022).
Lin, S. et al. השפעה של מבנה הניתוק של מישור הבסיס על התפשטות תקלה בערמה יחידה מסוג זחוק במהלך ריקבון זרם קדימה של דיודות סיכות 4 שעות. יַפָּן. יישום ג '. פִיסִיקָה. 57, 04fr07 (2018).
טהרה, ט., ואח '. חיי המנשא הקצר של מיעוט הקצר באפיליירי 4H-SIC העשירים בחנקן משמשים לדיכוי תקלות בדיודות סיכות. יישום ג '. פִיסִיקָה. 120, 115101 (2016).
טהרה, ט. ואח '. תלות בריכוז המנשא המוזרק של התפשטות תקלות בערימת זעקוע יחידה בדיודות סיכות 4H-SIC. יישום ג '. פיזיקה 123, 025707 (2018).
Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. מערכת FCA מיקרוסקופית למדידת Lifetime Carrier שנפתרה עומק ב- SIC. Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. מערכת FCA מיקרוסקופית למדידת Lifetime Carrier שנפתרה עומק ב- SIC.Mei, S., Tawara, T., Tsuchida, H. and Kato, M. FCA מערכת מיקרוסקופית למדידות מנשא נפתרות עומק בסיליקון קרביד. מיי, ש. מיי, ש.Mei S., Tawara T., Tsuchida H. ו- Kato M. Micro-FCA מערכת למדידות חיי נשא שנפתרו עומק בסיליקון קרביד.פורום מדע עלמה מאטר 924, 269–272 (2018).
Hirayama, T. et al. התפלגות העומק של תקופות חיי המנשא בשכבות אפיטקסיאליות עבות 4H-SIC נמדדה באופן לא הרס באמצעות רזולוציית הזמן של ספיגת המנשא החופשית ואור חוצה. לעבור למדע. מֶטֶר. 91, 123902 (2020).
זמן פוסט: נוב-06-2022
