Շնորհակալություն Nature.com այցելելու համար: Ձեր օգտագործած բրաուզերի տարբերակը ունի սահմանափակ CSS աջակցություն: Լավագույն փորձի համար խորհուրդ ենք տալիս օգտագործել թարմացված դիտարկիչ (կամ անջատել Համատեղելիության ռեժիմը Internet Explorer-ում): Միևնույն ժամանակ, շարունակական աջակցությունն ապահովելու համար մենք կայքը կներկայացնենք առանց ոճերի և JavaScript-ի:
4H-SiC-ը առևտրայնացվել է որպես էներգիայի կիսահաղորդչային սարքերի նյութ: Այնուամենայնիվ, 4H-SiC սարքերի երկարաժամկետ հուսալիությունը խոչընդոտ է դրանց լայն կիրառման համար, և 4H-SiC սարքերի հուսալիության ամենակարևոր խնդիրը երկբևեռ դեգրադացիան է: Այս դեգրադացիան առաջանում է 4H-SiC բյուրեղներում բազալային հարթության տեղաշարժերի մեկ Շոկլիի կուտակման անսարքության (1SSF) տարածման հետևանքով: Այստեղ մենք առաջարկում ենք 1SSF-ի ընդլայնումը ճնշելու մեթոդ՝ 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլիների վրա պրոտոններ տեղադրելու միջոցով: Պրոտոնային իմպլանտացիայով վաֆլիների վրա պատրաստված PiN դիոդները ցույց են տվել նույն հոսանքի լարման բնութագրերը, ինչ առանց պրոտոնային իմպլանտացիայի դիոդները: Ի հակադրություն, 1SSF-ի ընդլայնումը արդյունավետորեն ճնշվում է պրոտոնով իմպլանտացված PiN դիոդում: Այսպիսով, պրոտոնների իմպլանտացիան 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլիների մեջ արդյունավետ մեթոդ է 4H-SiC հզոր կիսահաղորդչային սարքերի երկբևեռ դեգրադացիան ճնշելու համար՝ միաժամանակ պահպանելով սարքի աշխատանքը: Այս արդյունքը նպաստում է բարձր հուսալի 4H-SiC սարքերի զարգացմանը:
Սիլիցիումի կարբիդը (SiC) լայնորեն ճանաչված է որպես կիսահաղորդչային նյութ բարձր հզորության, բարձր հաճախականությամբ կիսահաղորդչային սարքերի համար, որոնք կարող են աշխատել կոշտ միջավայրում1: Կան բազմաթիվ SiC բազմատեսակներ, որոնց թվում 4H-SiC-ն ունի կիսահաղորդչային սարքի գերազանց ֆիզիկական հատկություններ, ինչպիսիք են էլեկտրոնների բարձր շարժունակությունը և ուժեղ քայքայման էլեկտրական դաշտը2: 6 դյույմ տրամագծով 4H-SiC վաֆլիները ներկայումս առևտրային են և օգտագործվում են հզոր կիսահաղորդչային սարքերի զանգվածային արտադրության համար3: Էլեկտրական մեքենաների և գնացքների քարշային համակարգերը արտադրվել են 4H-SiC4.5 հզոր կիսահաղորդչային սարքերի միջոցով: Այնուամենայնիվ, 4H-SiC սարքերը դեռևս տառապում են երկարաժամկետ հուսալիության խնդիրներից, ինչպիսիք են դիէլեկտրական խափանումը կամ կարճ միացման հուսալիությունը,6,7, որոնցից հուսալիության ամենակարևոր խնդիրներից մեկը երկբևեռ դեգրադացիան է2,8,9,10,11: Այս երկբևեռ դեգրադացիան հայտնաբերվել է ավելի քան 20 տարի առաջ և երկար ժամանակ խնդիր է եղել SiC սարքերի արտադրության մեջ:
Երկբևեռ դեգրադացիան առաջանում է մեկ Շոկլի կույտի թերությունից (1SSF) 4H-SiC բյուրեղներում՝ բազալ հարթության տեղաշարժերով (BPDs), որոնք տարածվում են ռեկոմբինացիոն ուժեղացված տեղահանման սահումով (REDG)12,13,14,15,16,17,18,19: Հետևաբար, եթե BPD-ի ընդլայնումը ճնշվում է մինչև 1SSF, 4H-SiC հզորության սարքերը կարող են արտադրվել առանց երկբևեռ դեգրադացիայի: Հաղորդվել է, որ BPD-ի տարածումը ճնշելու համար մի քանի մեթոդներ են հաղորդվել, ինչպես, օրինակ, BPD-ից դեպի թելի եզրերի տեղահանում (TED) փոխակերպումը 20,21,22,23,24: Վերջին SiC էպիտաքսիալ վաֆլիներում BPD-ը հիմնականում առկա է ենթաշերտում և ոչ էպիտաքսիալ շերտում, որը պայմանավորված է էպիտաքսիալ աճի սկզբնական փուլում BPD-ի փոխակերպմամբ TED-ի: Հետևաբար, երկբևեռ դեգրադացիայի մնացած խնդիրը BPD-ի բաշխումն է 25,26,27 սուբստրատում: Դրեյֆ շերտի և ենթաշերտի միջև «կոմպոզիտային ամրապնդող շերտի» տեղադրումն առաջարկվել է որպես ենթաշերտում BPD-ի ընդլայնումը ճնշելու արդյունավետ մեթոդ28, 29, 30, 31: Այս շերտը մեծացնում է էլեկտրոն-անցք զույգի վերահամակցման հավանականությունը: էպիտաքսիալ շերտ և SiC սուբստրատ: Էլեկտրոն-անցք զույգերի քանակի կրճատումը նվազեցնում է REDG-ի շարժիչ ուժը մինչև BPD հիմքում, ուստի կոմպոզիտային ամրացնող շերտը կարող է ճնշել երկբևեռ դեգրադացիան: Հարկ է նշել, որ շերտի տեղադրումը լրացուցիչ ծախսեր է առաջացնում վաֆլի արտադրության մեջ, իսկ առանց շերտի տեղադրման դժվար է նվազեցնել էլեկտրոն-անցք զույգերի քանակը՝ վերահսկելով միայն կրիչի կյանքի տեւողությունը: Հետևաբար, դեռևս խիստ անհրաժեշտություն կա մշակելու ճնշման այլ մեթոդներ՝ սարքի արտադրության արժեքի և եկամտաբերության միջև ավելի լավ հավասարակշռության հասնելու համար:
Քանի որ BPD-ի ընդլայնումը մինչև 1SSF պահանջում է մասնակի տեղաշարժեր (PDs), PD-ի ամրացումը խոստումնալից մոտեցում է երկբևեռ դեգրադացիան արգելակելու համար: Թեև հաղորդվել է, որ մետաղական կեղտերով PD-ի ամրացում, 4H-SiC սուբստրատներում FPD-ները գտնվում են էպիտաքսիալ շերտի մակերևույթից ավելի քան 5 մկմ հեռավորության վրա: Բացի այդ, քանի որ SiC-ում ցանկացած մետաղի դիֆուզիայի գործակիցը շատ փոքր է, մետաղի կեղտերի համար դժվար է ցրվել ենթաշերտի մեջ34: Մետաղների համեմատաբար մեծ ատոմային զանգվածի պատճառով մետաղների իոնային իմպլանտացիան նույնպես դժվար է։ Ի հակադրություն, ջրածնի դեպքում ամենաթեթև տարրը՝ իոնները (պրոտոնները) կարող են տեղադրվել 4H-SiC-ում 10 մկմ-ից ավելի խորության վրա՝ օգտագործելով MeV դասի արագացուցիչ: Հետևաբար, եթե պրոտոնի իմպլանտացիան ազդում է PD-ի ամրացման վրա, ապա այն կարող է օգտագործվել՝ ճնշելու BPD-ի տարածումը ենթաշերտում: Այնուամենայնիվ, պրոտոնի իմպլանտացիան կարող է վնասել 4H-SiC-ը և հանգեցնել սարքի աշխատանքի նվազմանը37,38,39,40:
Պրոտոնի իմպլանտացիայի հետևանքով սարքի քայքայումը հաղթահարելու համար օգտագործվում է բարձր ջերմաստիճանի եռացում՝ վնասը վերականգնելու համար, նման է եռացման մեթոդին, որը սովորաբար օգտագործվում է սարքի մշակման մեջ ընդունող իոնների իմպլանտացիայից հետո1, 40, 41, 42: Թեև երկրորդական իոնային զանգվածային սպեկտրոմետրիան (SIMS)43 ունի. հաղորդում է ջրածնի դիֆուզիոն բարձր ջերմաստիճանի կռման պատճառով, հնարավոր է, որ միայն խտությունը FD-ի մոտ գտնվող ջրածնի ատոմները բավարար չեն SIMS-ի միջոցով PR-ի ամրացումը հայտնաբերելու համար: Հետևաբար, այս ուսումնասիրության մեջ մենք պրոտոններ ենք տեղադրել 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլիների մեջ՝ նախքան սարքի պատրաստման գործընթացը, ներառյալ բարձր ջերմաստիճանի եռացումը: Մենք օգտագործեցինք PiN դիոդներ որպես փորձարարական սարքի կառուցվածքներ և դրանք պատրաստեցինք պրոտոնով իմպլանտացված 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլիների վրա: Այնուհետև մենք դիտարկեցինք վոլտ-ամպերի բնութագրերը՝ պրոտոնի ներարկման պատճառով սարքի աշխատանքի դեգրադացիան ուսումնասիրելու համար: Այնուհետև մենք նկատեցինք 1SSF-ի ընդլայնումը էլեկտրալյումինեսցենտային (EL) պատկերներում՝ PinN դիոդի վրա էլեկտրական լարում կիրառելուց հետո: Ի վերջո, մենք հաստատեցինք պրոտոնի ներարկման ազդեցությունը 1SSF-ի ընդլայնման ճնշման վրա:
Նկ. Նկար 1-ը ցույց է տալիս PiN դիոդների ընթացիկ-լարման բնութագրերը (CVC) սենյակային ջերմաստիճանում պրոտոնային իմպլանտացիայով և առանց իմպուլսային հոսանքի շրջաններում: Պրոտոնային ներարկումով PiN դիոդները ցույց են տալիս ուղղման բնութագրերը, որոնք նման են առանց պրոտոնի ներարկման դիոդներին, չնայած IV բնութագրերը կիսվում են դիոդների միջև: Ներարկման պայմանների միջև տարբերությունը ցույց տալու համար մենք գծագրել ենք լարման հաճախականությունը 2,5 Ա/սմ2 (համապատասխանում է 100 մԱ) առաջընթաց հոսանքի խտության դեպքում՝ որպես վիճակագրական գծապատկեր, ինչպես ցույց է տրված Նկար 2-ում: Նորմալ բաշխմամբ մոտավոր կորը նույնպես ներկայացված է: կետագծով։ տող. Ինչպես երևում է կորերի գագաթներից, 1014 և 1016 սմ-2 պրոտոնների չափաբաժինների դեպքում դիմադրողականությունը փոքր-ինչ աճում է, մինչդեռ 1012 սմ-2 պրոտոնային դոզանով PiN դիոդը ցույց է տալիս գրեթե նույն բնութագրերը, ինչ առանց պրոտոնի իմպլանտացիայի։ . Մենք նաև իրականացրեցինք պրոտոնային իմպլանտացիա PiN դիոդների արտադրությունից հետո, որոնք չցուցաբերեցին միատեսակ էլեկտրալյումինեսցենտություն պրոտոնների իմպլանտացիայի հետևանքով առաջացած վնասի պատճառով, ինչպես ցույց է տրված Նկար S1-ում, ինչպես նկարագրված է նախորդ ուսումնասիրություններում37,38,39: Հետևաբար, Al-ի իոնների իմպլանտացիայից հետո 1600 °C ջերմաստիճանում եռացումը անհրաժեշտ գործընթաց է՝ սարքավորում ստեղծելու համար՝ ակտիվացնելու Al ընդունիչը, որը կարող է վերականգնել պրոտոնային իմպլանտացիայի հետևանքով առաջացած վնասը, ինչը CVC-ները դարձնում է նույնը իմպլանտացված և ոչ իմպլանտացված պրոտոնային PiN դիոդների միջև: . Հակադարձ ընթացիկ հաճախականությունը -5 Վ-ում ներկայացված է նաև Նկար S2-ում, պրոտոնի ներարկումով և առանց դիոդների միջև էական տարբերություն չկա:
Սենյակային ջերմաստիճանում ներարկվող պրոտոններով և առանց ներարկվող պրոտոններով PiN դիոդների վոլտ-ամպերի բնութագրերը: Լեգենդը ցույց է տալիս պրոտոնների չափաբաժինը:
Լարման հաճախականությունը ուղղակի հոսանքի ժամանակ 2,5 A/cm2 ներարկվող և չներարկվող պրոտոններով PiN դիոդների համար: Կետավոր գիծը համապատասխանում է նորմալ բաշխմանը:
Նկ. 3-ը ցույց է տալիս 25 Ա/սմ2 հոսանքի խտությամբ PinN դիոդի EL պատկերը լարումից հետո: Նախքան իմպուլսային հոսանքի բեռը կիրառելը, դիոդի մութ շրջանները չեն դիտարկվել, ինչպես ցույց է տրված Նկար 3-ում: C2. Այնուամենայնիվ, ինչպես ցույց է տրված նկ. 3ա, առանց պրոտոնի իմպլանտացիայի PiN դիոդում, էլեկտրական լարման կիրառումից հետո նկատվել են մի քանի մուգ գծավոր շրջաններ՝ բաց եզրերով: Նման ձողաձև մուգ շրջաններ նկատվում են EL պատկերներում 1SSF-ի համար, որոնք տարածվում են ենթաշերտի BPD-ից28,29: Փոխարենը, որոշ ընդլայնված կուտակման սխալներ նկատվել են իմպլանտացված պրոտոններով PiN դիոդներում, ինչպես ցույց է տրված Նկար 3b–d-ում: Օգտագործելով ռենտգենյան տեղագրությունը, մենք հաստատեցինք PR-ների առկայությունը, որոնք կարող են շարժվել BPD-ից դեպի ենթաշերտը PiN դիոդի կոնտակտների ծայրամասում՝ առանց պրոտոնի ներարկման (նկ. 4. այս պատկերը՝ առանց վերին էլեկտրոդը հեռացնելու (լուսանկարված, PR): Էլեկտրոդների տակ տեսանելի չէ, հետևաբար, EL պատկերի մութ տարածքը համապատասխանում է այլ EL պատկերների ընդլայնված 1SSF-ին բեռնված PiN դիոդները ցուցադրված են Նկար 1-ում և 2-ում: Տեսանյութերը S3-S6՝ ընդարձակ մուգ հատվածներով և առանց դրանց (ժամանակի փոփոխվող EL պատկերներ PinN դիոդների առանց պրոտոնի ներարկման և 1014 սմ-2-ի վրա տեղադրված) ցուցադրված են նաև Լրացուցիչ տեղեկություններում:
PiN դիոդների EL պատկերներ 25 Ա/սմ2 2 ժամ էլեկտրական սթրեսից հետո (ա) առանց պրոտոնի իմպլանտացիայի և (բ) 1012 սմ-2, (գ) 1014 սմ-2 և (դ) 1016 սմ-2 իմպլանտացված չափաբաժիններով։ պրոտոններ.
Մենք հաշվարկել ենք ընդլայնված 1SSF-ի խտությունը՝ հաշվարկելով մուգ հատվածները վառ եզրերով երեք PiN դիոդներում յուրաքանչյուր պայմանի համար, ինչպես ցույց է տրված Նկար 5-ում: Ընդլայնված 1SSF-ի խտությունը նվազում է պրոտոնի դոզայի մեծացման հետ, և նույնիսկ 1012 սմ-2 դոզանով, Ընդլայնված 1SSF-ի խտությունը զգալիորեն ցածր է, քան ոչ իմպլանտացված PiN դիոդում:
Իմպուլսային հոսանքով բեռնվելուց հետո SF PiN դիոդների խտության ավելացում՝ պրոտոնային իմպլանտացիայով և առանց դրա (յուրաքանչյուր վիճակ ներառում էր երեք բեռնված դիոդ):
Կրիչի ծառայության ժամկետի կրճատումը նույնպես ազդում է ընդարձակման ճնշման վրա, իսկ պրոտոնի ներարկումը նվազեցնում է կրիչի կյանքի տևողությունը32,36: Մենք դիտարկել ենք կրիչի կյանքի տևողությունը 60 մկմ հաստությամբ էպիտաքսիալ շերտում՝ 1014 սմ-2 ներարկված պրոտոններով: Նախնական կրիչի կյանքի տևողությունից, թեև իմպլանտը նվազեցնում է արժեքը մինչև ~10%, հետագա եռացումը վերականգնում է այն մինչև ~50%, ինչպես ցույց է տրված Նկար S7-ում: Հետևաբար, կրիչի կյանքի ժամկետը, որը կրճատվել է պրոտոնների իմպլանտացիայի պատճառով, վերականգնվում է բարձր ջերմաստիճանի եռացման միջոցով: Թեև կրիչի կյանքի 50%-ով կրճատումը նաև ճնշում է կուտակման անսարքությունների տարածումը, I–V բնութագրերը, որոնք սովորաբար կախված են կրիչի կյանքից, ցույց են տալիս միայն աննշան տարբերություններ ներարկված և ոչ իմպլանտացված դիոդների միջև: Հետևաբար, մենք կարծում ենք, որ PD խարսխումը դեր է խաղում 1SSF-ի ընդլայնումը արգելակելու գործում:
Թեև SIMS-ը չի հայտնաբերել ջրածինը 1600°C ջերմաստիճանում կռելուց հետո, ինչպես նշված է նախորդ ուսումնասիրություններում, մենք նկատեցինք պրոտոնի իմպլանտացիայի ազդեցությունը 1SSF-ի ընդլայնման ճնշման վրա, ինչպես ցույց է տրված Նկար 1-ում և 4-ում: 3, 4: Հետևաբար, մենք կարծում ենք, որ PD-ն խարսխված է ջրածնի ատոմներով, որոնց խտությունը ցածր է SIMS-ի հայտնաբերման սահմանից (2 × 1016) սմ-3) կամ իմպլանտացիայի արդյունքում առաջացած կետային թերություններ: Հարկ է նշել, որ մենք չենք հաստատել վիճակի դիմադրության բարձրացում՝ կապված 1SSF-ի երկարացման հետ՝ լարման հոսանքի բեռից հետո: Դա կարող է պայմանավորված լինել մեր պրոցեսի միջոցով ձեռք բերված անկատար ohmic շփումներով, որոնք մոտ ապագայում կվերացվեն:
Եզրափակելով՝ մենք մշակեցինք մարման մեթոդ՝ BPD-ն մինչև 1SSF երկարացնելու համար 4H-SiC PiN դիոդներում՝ օգտագործելով պրոտոնային իմպլանտացիա՝ սարքի արտադրությունից առաջ: Պրոտոնի իմպլանտացիայի ժամանակ I–V բնութագրիչի վատթարացումը աննշան է, հատկապես 1012 սմ–2 պրոտոնի դոզայի դեպքում, սակայն 1SSF-ի ընդլայնումը ճնշելու ազդեցությունը նշանակալի է։ Թեև այս ուսումնասիրության ընթացքում մենք պատրաստեցինք 10 մկմ հաստությամբ PiN դիոդներ՝ պրոտոնային իմպլանտացիայով մինչև 10 մկմ խորություն, այնուամենայնիվ, հնարավոր է հետագայում օպտիմալացնել իմպլանտացիայի պայմանները և կիրառել դրանք 4H-SiC սարքերի այլ տեսակների արտադրության համար: Պետք է հաշվի առնել պրոտոնային իմպլանտացիայի ընթացքում սարքի արտադրության լրացուցիչ ծախսերը, սակայն դրանք նման կլինեն ալյումինի իոնների իմպլանտացիայի ծախսերին, որը 4H-SiC հզոր սարքերի արտադրության հիմնական գործընթացն է: Այսպիսով, պրոտոնի իմպլանտացիան նախքան սարքի մշակումը պոտենցիալ մեթոդ է 4H-SiC երկբևեռ էներգիայի սարքերի պատրաստման համար՝ առանց այլասերման:
Որպես նմուշ օգտագործվել է 4 դյույմանոց n-տիպի 4H-SiC վաֆլի՝ էպիտաքսիալ շերտի 10 մկմ հաստությամբ և դոնորի դոպինգի կոնցենտրացիայով 1 × 1016 սմ–3: Մինչ սարքը մշակելը, H+ իոնները տեղադրվել են ափսեի մեջ 0,95 ՄէՎ արագացման էներգիայով՝ սենյակային ջերմաստիճանում մինչև մոտ 10 մկմ խորության վրա՝ ափսեի մակերեսին նորմալ անկյան տակ։ Պրոտոնի իմպլանտացիայի ժամանակ օգտագործվել է ափսեի վրա դիմակ, և թիթեղն ունեցել է հատվածներ առանց և 1012, 1014 կամ 1016 սմ-2 պրոտոնի չափաբաժնով: Այնուհետև 1020 և 1017 սմ–3 պրոտոնային չափաբաժիններով Al իոնները տեղադրվեցին ամբողջ վաֆլի վրա 0–0,2 մկմ խորության վրա և 0,2–0,5 մկմ մակերեսից, որին հաջորդեց եռացումը 1600°C-ում՝ ձևավորելով ածխածնային գլխարկ։ ձևավորել ap շերտ: - տեսակ. Այնուհետև, հետևի Ni-ի կոնտակտը դրվել է ենթաշերտի կողմում, մինչդեռ 2.0 մմ × 2.0 մմ սանրաձև Ti/Al առջևի կողային կոնտակտ, որը ձևավորվել է ֆոտոլիտոգրաֆիայի միջոցով և կեղևի պրոցեսը դրվել է էպիտաքսիալ շերտի կողմում: Ի վերջո, կոնտակտային կռումը կատարվում է 700 °C ջերմաստիճանում: Վաֆլի չիպսերի մեջ կտրելուց հետո մենք կատարեցինք սթրեսի բնութագրում և կիրառում:
Պատրաստված PiN դիոդների I–V բնութագրերը դիտարկվել են HP4155B կիսահաղորդչային պարամետրերի անալիզատորի միջոցով: Որպես էլեկտրական լարում, 10 միլիվայրկյան 212,5 Ա/սմ2 իմպուլսային հոսանք ներմուծվել է 2 ժամ 10 իմպուլս/վրկ հաճախականությամբ: Երբ մենք ընտրեցինք ավելի ցածր հոսանքի խտություն կամ հաճախականություն, մենք չնկատեցինք 1SSF ընդլայնում նույնիսկ առանց պրոտոնի ներարկման PiN դիոդում: Կիրառվող էլեկտրական լարման ժամանակ PiN դիոդի ջերմաստիճանը մոտ 70°C է առանց միտումնավոր տաքացման, ինչպես ցույց է տրված Նկար S8-ում: Էլեկտրալյումինեսցենտ պատկերներ ստացվել են էլեկտրական սթրեսից առաջ և հետո 25 Ա/սմ2 հոսանքի խտությամբ: Սինքրոտրոնային անդրադարձման արածեցման հաճախականության ռենտգենյան տոպոգրաֆիա՝ օգտագործելով մոնոխրոմատիկ ռենտգենյան ճառագայթ (λ = 0,15 նմ) Aichi սինքրոտրոնային ճառագայթման կենտրոնում, BL8S2-ում ag վեկտորը -1-128 կամ 11-28 է (մանրամասների համար տես՝ 44): . )
Լարման հաճախականությունը 2,5 Ա/սմ2 առաջընթաց հոսանքի խտության դեպքում արդյունահանվում է 0,5 Վ ընդմիջումով նկ. 2 ըստ PiN դիոդի յուրաքանչյուր վիճակի CVC-ի: Սթրեսի Vave-ի միջին արժեքից և լարման σ ստանդարտ շեղումից, մենք գծում ենք նորմալ բաշխման կորը կետավոր գծի տեսքով Նկար 2-ում՝ օգտագործելով հետևյալ հավասարումը.
Werner, MR & Fahrner, WR վերանայում նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի վերաբերյալ բարձր ջերմաստիճանի և կոշտ միջավայրի կիրառման համար: Werner, MR & Fahrner, WR վերանայում նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի վերաբերյալ բարձր ջերմաստիճանի և կոշտ միջավայրի կիրառման համար:Werner, MR and Farner, WR Նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ՝ բարձր ջերմաստիճանում և կոշտ միջավայրում կիրառելու համար: Werner, MR & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的讄 Werner, MR & Fahrner, WR Նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի վերանայում բարձր ջերմաստիճանի և շրջակա միջավայրի անբարենպաստ կիրառությունների համար:Werner, MR and Farner, WR Նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ՝ բարձր ջերմաստիճանի և ծանր պայմաններում կիրառման համար:IEEE Trans. Արդյունաբերական էլեկտրոնիկա. 48, 249–257 (2001):
Kimoto, T. & Cooper, JA Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները Սիլիկոնային կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները. աճ, բնութագրում, սարքեր և կիրառություններ հատոր. Kimoto, T. & Cooper, JA Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները Սիլիկոնային կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները. աճ, բնութագրում, սարքեր և կիրառություններ հատոր.Kimoto, T. and Cooper, JA Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները. աճ, բնութագրեր, սարքեր և կիրառություններ Հատ. Kimoto, T. & Cooper, JA 碳化硅技术基础碳化硅技术基础：增长、表征、设备和应用卷。 Kimoto, T. & Cooper, JA Carbon化silicon տեխնոլոգիական բազա Carbon化silicon տեխնոլոգիական բազա՝ աճ, նկարագրություն, սարքավորումներ և կիրառման ծավալ:Kimoto, T. and Cooper, J. Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները Սիլիցիումի կարբիդի տեխնոլոգիայի հիմունքները. աճ, բնութագրեր, սարքավորումներ և կիրառումներ Հատ.252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014):
Veliadis, V. SiC-ի լայնածավալ կոմերցիոնացում. ստատուս քվոն և հաղթահարման ենթակա խոչընդոտները: Մայր բուհի. գիտությունը։ Ֆորում 1062, 125–130 (2022)։
Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK Ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների վերանայում ավտոմոբիլային ուժային էլեկտրոնիկայի համար քարշային նպատակներով: Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK Ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների վերանայում ավտոմոբիլային ուժային էլեկտրոնիկայի համար քարշային նպատակներով:Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR and Joshi, YK Ավտոմոբիլային ուժային էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների ակնարկ քարշի նպատակներով: Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK 用于牵引目的的汽车电力电子热封装技术的回顾。 Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YKBroughton, J., Smet, V., Tummala, RR and Joshi, YK Ավտոմոբիլային ուժային էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիայի ակնարկ քարշի նպատակներով:J. Էլեկտրոն. Փաթեթ. տրանս. ASME 140, 1-11 (2018):
Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. SiC կիրառական քարշային համակարգի մշակում հաջորդ սերնդի Shinkansen արագընթաց գնացքների համար: Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. SiC կիրառական քարշային համակարգի մշակում հաջորդ սերնդի Shinkansen արագընթաց գնացքների համար:Sato K., Kato H. և Fukushima T. Կիրառական SiC քարշային համակարգի մշակում հաջորդ սերնդի արագընթաց Շինկանսեն գնացքների համար:Sato K., Kato H. և Fukushima T. Traction համակարգի մշակում SiC հավելվածների համար հաջորդ սերնդի բարձր արագությամբ Shinkansen գնացքների համար: Հավելված IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020):
Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Բարձր հուսալի SiC էներգիայի սարքերի իրականացման մարտահրավերներ. SiC վաֆլիների ներկայիս կարգավիճակից և խնդիրներից: Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Բարձր հուսալի SiC էներգիայի սարքերի իրականացման մարտահրավերներ. SiC վաֆլիների ներկայիս կարգավիճակից և խնդիրներից:Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. and Okumura, H. Խնդիրները բարձր հուսալի SiC հզորության սարքերի ներդրման մեջ. սկսած ներկա վիճակից և վաֆլի SiC-ի խնդրից: Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. SiC էներգիայի սարքերում բարձր հուսալիության հասնելու մարտահրավերը. SiC-ից 晶圆的电视和问题设计。Senzaki J, Hayashi S, Yonezawa Y. և Okumura H. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված բարձր հուսալիության ուժային սարքերի մշակման մարտահրավերները. սիլիցիումի կարբիդային վաֆլիների հետ կապված կարգավիճակի և խնդիրների վերանայում:2018 թվականի IEEE Միջազգային Սիմպոզիումի Հուսալիության Ֆիզիկայի (IRPS): (Senzaki, J. et al. eds.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018):
Kim, D. & Sung, W. Բարելավվել է կարճ միացման ամրությունը 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի համար՝ օգտագործելով խորը P հորատանցք, որն իրականացվում է ալիքավոր իմպլանտացիայի միջոցով: Kim, D. & Sung, W. Բարելավվել է կարճ միացման ամրությունը 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի համար՝ օգտագործելով խորը P հորատանցք, որն իրականացվում է ալիքավոր իմպլանտացիայի միջոցով:Kim, D. and Sung, V. Բարելավված կարճ միացման անձեռնմխելիություն 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի համար՝ օգտագործելով խորը P հորատանցք, որն իրականացվում է կապուղու իմպլանտացիայի միջոցով: Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFET 的短路耐用深P Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFETKim, D. and Sung, V. Բարելավվել է 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ների կարճ միացման հանդուրժողականությունը՝ օգտագործելով խորը P-հորեր՝ կապուղու իմպլանտացիայի միջոցով:IEEE Electronic Devices Lett. 42, 1822–1825 (2021).
Skowronski M. et al. Դեֆեկտների վերակոմբինացիայով ուժեղացված շարժում դեպի առաջ կողմնակալ 4H-SiC pn դիոդներ: J. Դիմում. ֆիզիկա. 92, 4699–4704 (2002):
Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB Dislocation conversion in 4H silicon carbide epitaxy. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB Dislocation conversion in 4H silicon carbide epitaxy.Ha S., Meszkowski P., Skowronski M. and Rowland LB Dislocation transformation 4H սիլիցիումի կարբիդի էպիտաքսիայի ժամանակ: Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H Ha, S., Meszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB.Դիսլոկացիայի անցում 4H սիլիցիումի կարբիդի էպիտաքսիայում:J. Crystal. Աճ 244, 257–266 (2002):
Skowronski, M. & Ha, S. Վեցանկյուն սիլիցիում-կարբիդի վրա հիմնված երկբևեռ սարքերի քայքայումը: Skowronski, M. & Ha, S. Վեցանկյուն սիլիցիում-կարբիդի վրա հիմնված երկբևեռ սարքերի քայքայումը:Skowronski M. and Ha S. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված վեցանկյուն երկբևեռ սարքերի քայքայումը: Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Skowronski M. & Ha S.Skowronski M. and Ha S. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված վեցանկյուն երկբևեռ սարքերի քայքայումը:J. Դիմում. ֆիզիկա 99, 011101 (2006 թ.)։
Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Ագարվալ Ա., Ֆաթիմա Հ., Հեյնի Ս. և Ռյու Ս.-Հ. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H. Agarwal, A., Fatima, H., Haney, S. & Ryu, S.-H.Ագարվալ Ա., Ֆաթիմա Հ., Հեյնի Ս. և Ռյու Ս.-Հ.Բարձր լարման SiC հզորության MOSFET-ների քայքայման նոր մեխանիզմ: IEEE Electronic Devices Lett. 28, 587–589 (2007):
Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 4H–SiC-ում ռեկոմբինացիայի արդյունքում առաջացած կուտակման խզվածքի շարժման շարժիչ ուժի մասին: Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 4H-SiC-ում ռեկոմբինացիայի արդյունքում առաջացած կուտակման խզվածքի շարժման շարժիչ ուժի մասին:Caldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ և Hobart, KD 4H-SiC-ում ռեկոմբինացիայի արդյունքում առաջացած կուտակման խզվածքի շարժման շարժիչ ուժի մասին: Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于4H-SiC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KDCaldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ, and Hobart, KD, Recombination-induced stacking fault motion 4H-SiC-ում շարժիչ ուժի մասին:J. Դիմում. ֆիզիկա. 108, 044503 (2010 թ.)։
Iijima, A. & Kimoto, T. Էլեկտրոնային էներգիայի մոդել 4H-SiC բյուրեղներում մեկ Շոկլի կուտակման անսարքության ձևավորման համար: Iijima, A. & Kimoto, T. Էլեկտրոնային էներգիայի մոդել 4H-SiC բյուրեղներում մեկ Շոկլի կուտակման անսարքության ձևավորման համար:Iijima, A. and Kimoto, T. 4H-SiC բյուրեղներում Shockley փաթեթավորման առանձին թերությունների առաջացման էլեկտրոնաէներգետիկ մոդել: Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC 晶体中单Shockley 堆垛层错形成的电子能量模型。 Iijima, A. & Kimoto, T. Էլեկտրոնային էներգիայի մոդել 4H-SiC բյուրեղում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի ձևավորման համար:Iijima, A. and Kimoto, T. 4H-SiC բյուրեղներում Շոկլիի մեկ թերության ձևավորման էլեկտրոն-էներգետիկ մոդելը:J. Դիմում. ֆիզիկա 126, 105703 (2019).
Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Shockley-ի կուտակման անսարքությունների ընդլայնման/կծկման կրիտիկական վիճակի գնահատում: Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Shockley-ի կուտակման անսարքությունների ընդլայնման/կծկման կրիտիկական վիճակի գնահատում:Iijima, A. and Kimoto, T. 4H-SiC PiN-դիոդներում մեկ Shockley փաթեթավորման թերությունների ընդլայնման/սեղմման կրիտիկական վիճակի գնահատում: Iijima, A. & Kimoto, T. 估计4H-SiC PiN 二极管中单个Shockley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Shockley ստեկինգային շերտի ընդլայնման/կծկման պայմանների գնահատում:Iijima, A. and Kimoto, T. Մեկ թերության փաթեթավորման Shockley-ի ընդլայնման/սեղմման կրիտիկական պայմանների գնահատումը 4H-SiC PiN-դիոդներում:կիրառական ֆիզիկա Ռայթ. 116, 092105 (2020):
Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Քվանտային հորերի գործողության մոդել՝ 4H-SiC բյուրեղներում ոչ հավասարակշռության պայմաններում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի ձևավորման համար: Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. Քվանտային հորերի գործողության մոդել՝ 4H-SiC բյուրեղներում ոչ հավասարակշռության պայմաններում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի ձևավորման համար:Mannen Y., Shimada K., Asada K., and Otani N. Քվանտային հորատանցքի մոդել՝ 4H-SiC բյուրեղում ոչ հավասարակշռության պայմաններում մեկ Շոկլի կուտակման խզվածքի ձևավորման համար:Mannen Y., Shimada K., Asada K. և Otani N. Քվանտային հորերի փոխազդեցության մոդելը 4H-SiC բյուրեղներում ոչ հավասարակշռված պայմաններում մեկ Շոկլի կուտակման անսարքությունների ձևավորման համար: J. Դիմում. ֆիզիկա. 125, 085705 (2019).
Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Recombination-induced stacking faults: Evidence for a general engine in hexagonal SiC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Recombination-induced stacking faults: Evidence for a general engine in hexagonal SiC.Galeckas, A., Linnros, J. and Pirouz, P. Recombination-induced Packing Defects: Evidence for a Common Mechanism in Hexagonal SiC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错：六方SiC 中一般机制的证据。 Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. Կոմպոզիտային ինդուկցիոն շերտավորման ընդհանուր մեխանիզմի ապացույց. 六方SiC:Galeckas, A., Linnros, J. and Pirouz, P. Recombination-induced Packing Defects: Evidence for a Common Mechanism in Hexagonal SiC.ֆիզիկա Հովիվ Ռայթ. 96, 025502 (2006 թ.):
Ishikawa, Y., Sudo, M., Yao, Y.-Z., Sugawara, Y. & Kato, M. Շոկլիի մեկ կուտակման խզվածքի ընդլայնում 4H-SiC (11 2 ¯0) էպիտաքսիալ շերտում, որն առաջացել է էլեկտրոնի կողմից: ճառագայթային ճառագայթում.Ishikawa, Y., M. Sudo, Y.-Z ճառագայթային ճառագայթում:Ishikawa, Y., Sudo M., Y.-Z հոգեբանություն.Box, Ю., М. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018):
Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Կրիչի վերահամակցման դիտարկումը Շոկլիի մոնտաժային խզվածքներում և մասնակի տեղաշարժերում 4H-SiC-ում: Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. Կրիչի վերահամակցման դիտարկումը Շոկլիի մոնտաժային խզվածքներում և մասնակի տեղաշարժերում 4H-SiC-ում:Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. և Kimoto T. Կրիչի վերակոմբինացիայի դիտարկումը մեկ ցնցող փաթեթավորման թերությունների և մասնակի տեղահանումների 4H-SiC-ում: Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley 堆垛层错和4H-SiC 部分位错中载流子复览 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley stacking stacking和4H-SiC մասնակի 位错中载流子去生的可以。Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. և Kimoto T. Կրիչի վերակոմբինացիայի դիտարկումը մեկ ցնցող փաթեթավորման թերությունների և մասնակի տեղահանումների 4H-SiC-ում:J. Դիմում. ֆիզիկա 124, 095702 (2018).
Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect engineering in SiC տեխնոլոգիան բարձր լարման էներգիայի սարքերի համար: Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect engineering in SiC տեխնոլոգիան բարձր լարման էներգիայի սարքերի համար:Kimoto, T. and Watanabe, H. Բարձր լարման հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների մշակում: Kimoto, T. & Watanabe, H. 用于高压功率器件的SiC 技术中的缺陷工程。 Kimoto, T. & Watanabe, H. Defect engineering in SiC տեխնոլոգիան բարձր լարման էներգիայի սարքերի համար:Kimoto, T. and Watanabe, H. Բարձր լարման հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների մշակում:կիրառական ֆիզիկա Էքսպրես 13, 120101 (2020):
Zhang, Z. & Sudarshan, TS Basal plane dislocation-free epitaxy of silicon carbide. Zhang, Z. & Sudarshan, TS Basal plane dislocation-free epitaxy of silicon carbide.Zhang Z. և Sudarshan TS Սիլիցիումի կարբիդի առանց տեղաշարժի էպիտաքսիա բազալ հարթությունում: Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延。 Zhang, Z. & Sudarshan, TSZhang Z. և Sudarshan TS Սիլիցիումի կարբիդի բազալ հարթությունների առանց տեղաշարժման էպիտաքսիա:հայտարարություն. ֆիզիկա. Ռայթ. 87, 151913 (2005):
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS SiC բարակ թաղանթներում բազալային հարթության տեղաշարժերի վերացման մեխանիզմը փորագրված ենթաշերտի վրա էպիտաքսիայի միջոցով: Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS SiC բարակ թաղանթներում բազալային հարթության տեղաշարժերի վերացման մեխանիզմը փորագրված ենթաշերտի վրա էպիտաքսիայի միջոցով:Zhang Z., Moulton E. և Sudarshan TS SiC բարակ թաղանթներում բազային հարթության տեղաշարժերի վերացման մեխանիզմը փորագրված ենթաշերտի վրա էպիտաքսիայի միջոցով: Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除SiC 薄膜中基面位错的机制。 Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS SiC բարակ թաղանթի վերացման մեխանիզմը սուբստրատի փորագրման միջոցով:Zhang Z., Moulton E. և Sudarshan TS SiC բարակ թաղանթներում բազային հարթությունների տեղաշարժերի վերացման մեխանիզմը փորագրված ենթաշերտերի վրա էպիտաքսիայի միջոցով:կիրառական ֆիզիկա Ռայթ. 89, 081910 (2006 թ.):
Shtalbush RE et al. Աճի ընդհատումը հանգեցնում է բազալ հարթության տեղաշարժերի նվազմանը 4H-SiC էպիտաքսիայի ժամանակ: հայտարարություն. ֆիզիկա. Ռայթ. 94, 041916 (2009 թ.)։
Zhang, X. & Tsuchida, H. 4H-SiC էպիլաշերտներում բազալային հարթության տեղաշարժերի փոխակերպումը 4H-SiC էպիլաշերտներում պարուրակային եզրերի տեղաշարժերի միջոցով: Zhang, X. & Tsuchida, H. 4H-SiC էպիլաշերտներում բազալային հարթության տեղաշարժերի փոխակերպումը 4H-SiC էպիլաշերտներում պարուրակային եզրերի տեղաշարժերի միջոցով:Zhang, X. and Tsuchida, H. Բազալ հարթության դիսլոկացիաների փոխակերպումը 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում պարուրակային եզրերի տեղաշարժերի բարձր ջերմաստիճանի եռացման միջոցով: Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiCZhang, X. and Tsuchida, H. Բազային հարթության տեղաշարժերի փոխակերպումը 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում թելերի եզրային տեղաշարժերի՝ բարձր ջերմաստիճանի եռացման միջոցով:J. Դիմում. ֆիզիկա. 111, 123512 (2012):
Song, H. & Sudarshan, TS Բազալային հարթության դիսլոկացիայի փոխակերպում էպիլաշերտի/ենթաշերտի միջերեսի մոտ 4° առանցքից դուրս 4H–SiC էպիտաքսիալ աճում: Song, H. & Sudarshan, TS Բազալային հարթության դիսլոկացիայի փոխակերպում էպիլաշերտի/ենթաշերտի միջերեսի մոտ 4° առանցքից դուրս 4H–SiC էպիտաքսիալ աճում:Song, H. and Sudarshan, TS Բազալային հարթության տեղաշարժերի փոխակերպումը էպիտաքսիալ շերտի/ենթաշերտի միջերեսի մոտ 4H–SiC-ի առանցքից էպիտաքսիալ աճի ժամանակ: Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位 Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC Song, H. & Sudarshan, TSԵնթաշերտի հարթ տեղաշարժի անցում էպիտաքսիալ շերտի/ենթաշերտի սահմանի մոտ 4° առանցքից դուրս 4H-SiC-ի էպիտաքսիալ աճի ժամանակ:J. Crystal. Աճ 371, 94–101 (2013):
Konishi, K. et al. Բարձր հոսանքի դեպքում 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում բազալային հարթության տեղակայման խզվածքի տարածումը վերածվում է թելի եզրերի տեղաշարժերի: J. Դիմում. ֆիզիկա. 114, 014504 (2013 թ.).
Konishi, K. et al. Նախագծեք էպիտաքսիալ շերտեր երկբևեռ չքայքայվող SiC MOSFET-ների համար՝ հայտնաբերելով ընդլայնված կուտակային անսարքությունների միջուկային տեղամասերը գործառնական ռենտգենյան տեղագրական վերլուծության ժամանակ: AIP Ընդլայնված 12, 035310 (2022):
Lin, S. et al. Բազալային հարթության տեղակայման կառուցվածքի ազդեցությունը Շոկլիի տիպի մեկ շերտավորման խզվածքի տարածման վրա 4H-SiC փին դիոդների առաջընթաց հոսանքի քայքայման ժամանակ: Ճապոնիա. J. Դիմում. ֆիզիկա. 57, 04FR07 (2018):
Tahara, T., et al. Ազոտով հարուստ 4H-SiC էպիլաշերտներում փոքրամասնության կրիչի կարճ ժամկետը օգտագործվում է PiN դիոդներում կուտակման անսարքությունները ճնշելու համար: J. Դիմում. ֆիզիկա. 120, 115101 (2016):
Tahara, T. et al. Ներարկված կրիչի կոնցենտրացիայի կախվածությունը 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Shockley stacking անսարքության տարածման կախվածությունը: J. Դիմում. Ֆիզիկա 123, 025707 (2018).
Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Microscopic FCA համակարգ SiC-ում խորությամբ լուծված կրիչի կյանքի չափման համար: Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. Microscopic FCA համակարգ SiC-ում խորությամբ լուծված կրիչի կյանքի չափման համար:Mei, S., Tawara, T., Tsuchida, H. and Kato, M. FCA Microscopic System for Depth Resolved Carrier Lifetime Measurements in Silicon Carbide: Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. 用于SiC 中深度分辨载流子寿命测量的显微FCA 系统 Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. SiC միջին խորության համար 分辨载流子Կյանքի տևողության չափում的月微FCA համակարգ։Mei S., Tawara T., Tsuchida H. և Kato M. Micro-FCA համակարգ՝ սիլիցիումի կարբիդում կրիչի կյանքի տևողությունը խորությամբ լուծված չափումների համար:Մայր բուհի գիտության ֆորում 924, 269–272 (2018):
Hirayama, T. et al. Հաստ 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում կրիչի կյանքի տևողության խորության բաշխումը չափվել է ոչ կործանարար կերպով՝ օգտագործելով ազատ կրիչի կլանման և խաչաձև լույսի ժամանակային լուծումը: Անցում դեպի գիտություն. մետր։ 91, 123902 (2020):
Հրապարակման ժամանակը՝ նոյ-06-2022
